我要做硫酸厂尾气脱硫的设计，请问我可以查哪些标准呢

1.豫光金铅股票是河南豫光金铅集团有限责任公司的，行情不错。该公司始建于1957年，1997年组建集团公司，现有职工近7000名，主营业务为有色金属、贵金属冶炼等。

2.2016年8月，河南豫光金铅集团在"2016中国企业500强"中排名第456位。 2019年9月1日，2019中国制造业企业500强榜单发布，河南豫光金铅集团有限责任公司名列第225位。 2019河南企业100强榜单排名第10位。

拓展资料：

1.公司简介

河南豫光金铅集团有限责任公司始建于1957年，1997年组建集团公司，现有职工近7000名，主营业务为有色金属、贵金属冶炼等，核心企业为河南豫光金铅股份有限公司和河南豫光锌业有限公司，河南豫光金铅股份有限公司于2002年7月在上海证券交易所上市，是世界最大的铅冶炼企业，中国最大的白银生产企业。

经过60年的发展，公司已经发展成为一个以有色金属冶炼为主兼多元化经营的大型企业集团，成为中国有色金属行业铅锌领域大型骨干企业，国家第一批循环经济试点单位，全国废旧金属再生利用领域试点企业。2009年公司位居中国企业500强第478位，中国制造业500强第277位，一般有色及压延加工业第20位。公司产品种类达30余种，主要产品的生产能力为:电解铅30万吨，电解锌25万吨，硫酸60万吨，黄金3000千克，白银600吨，蓄电池20万KVAH。

2.主营产品

主导产品"豫光"牌电解铅、"豫光"牌白银、"豫光"牌高纯锌，分别在伦敦金属交易所(LME)和伦敦贵金属协会(LBMA)注册。公司铅锭、锌锭、银锭被中国有色金属工业协会授予"有色金属产品实物质量金杯奖"。河南工业突出贡献奖企业，"全国创新能力行业十强"企业、中国企业信息化500强、中国铅锌冶炼行业排头兵企业、中国制造企业500强等荣誉。2008年北京奥运会及残奥会所有奖牌制作所需的专用金属白银，全部由豫光精炼生产。

3.企业使命

打造经典环保有色制造工业

内容释义:

环保是一种生存的观念，环保是企业发展的信念，环保是企业发展的社会义务和责任。环保，也是有色制造工业的终极目标。

有色制造工业是重要的基础工业。而致力于工业环保是有色制造工业的伟大使命。豫光承担了这一使命。几年间，不断以技术创新解决环保问题，引领着行业发展方向，擎起了振兴民族工业、打造经典环保有色制造工业的大旗。

金银铅三期扩建，首开行业先河采用了二氧化硫非定态制酸工艺，实现了绿色冶炼的梦想豫光6万吨电解铅生产线，进入了国内铅冶金设计手册，成为国内所有铅电解的样板铅冶炼烟气尘综合治理技改项目，敢为人先，采用了具有自主知识产权的富氧底吹氧化-鼓风炉还原熔炼技术，完成工业化装置，引领行业发展方向，成为行业效仿的楷模还有自主研发的液态高铅渣直接还原技术的成功，8万吨熔池熔炼直接还原环保治理工程的开工建设，10万吨极板项目的投产运行、30万吨再生铅产业的规划、建设，这些都标志着，豫光在环保的发展大道上，正用坚实的脚步，迈向最经典、最有话语权的有色制造工业!

的不同，酸消耗量的计算，废水排放量的计算以及生产成本的比较。 关键词：离子交换树脂 硫酸再生 酸消耗量 废水排放 离子交换树脂是用于软化水的交换剂，在使用一段时间后，吸附的杂质接近饱和状态，就要进行再生处理，使之恢复原来的组成和性能。目前，国内树脂的再生常用化学药剂酸碱法：使失效的树脂恢复交换能力，酸的使用通常采用HCl或H2SO4，碱的使用一般采用NaOH。目前，我公司脱盐水的装备能力有：40m3/h固定床三个系列，120m3/h双室浮动床两个系列，工艺流程是：原水阳离子交换器除碳器中间水箱阴离子交换器脱盐水箱。在生产中，采用酸碱法再生离子交换树脂，阳离子交换树脂的再生原来一直采用HCL，但再生过程产生的大量含CL-废液难以处理，为解决废水的排放问题，将再生剂改为H2SO4。下面就H2SO4再生和HCL再生进行比较： 1、操作方法不同 1.1 H2SO4再生相对于HCL再生来说要复杂一些：HCL再生采用的是一步再生法，即进行预喷射后，将再生酸浓度一次性调节到指标范围内(一般控制3～4%)，再生液流速≤5m/h，以稳定的浓度、流速将需要消耗的再生剂量消耗完，开始后面的置换、清洗步骤； 1.2 H2SO4再生采用的是两步再生法，即进行预喷射后，将再生酸浓度调节到0.7～1.5％，再生液流速7～10m/h，第一步再生消耗再生剂总量的60%；第二步再生在第一步再生浓度的基础上，将再生液浓度直接调节到1.5～3.0%，再生液流速5～7m/h，第二步再生消耗再生剂总量的40%，当需要消耗的再生剂量全部消耗完时，开始后面的置换、清洗步骤。 2、再生剂消耗量不同 采用HCL再生和采用H2SO4再生消耗的酸量不同，生产成本不同。我公司固定离子交换器采用的是001*7的强酸性树脂，双室浮动离子交换器采用的是001*7的强酸性树脂和D113-III的大孔弱酸性树脂，树脂在不同的交换器和使用不同再生剂时，工作交换容量不一样。我公司离子交换设备树脂装载量及树脂的参数如表(一)所示： 表(一) 树脂型号 001×7 D113-III 备注 固定床装载量(m3) 4.0 * 双室浮动床装置量(m3) 7.85 2.82 树脂工作交换容量(mol/m3) 1000 2300 HCL再生 树脂工作交换容量(mol/m3) 650 * H2SO4再生固定床 树脂工作交换容量(mol/m3) 900 1600 H2SO4再生双室浮动床 再生剂消耗量按下式计算：G=V1×EG×N×n/1000公斤 (1) 式中：V1……1台交换器中装载树脂的体积，m3； EG……树脂的交换容量，克当量/米3； N……再生剂当量(或每1克当量再生剂所相当的克数，克/克当量；) n……再生剂实际用量为理论量的倍数，又称再生剂倍率。 实际消耗再生剂量为：GG=G/ε×100公斤 (2) 式中：ε——工业产品中再生剂的含量，以百分率表示，% 。 再生剂的当量为： H2SO4=49，HCL＝36.5； HCL再生固定离子交换器的再生剂倍率取1.5，再生双室浮动床的再生剂倍率取1.3；H2SO4再生固定离子交换器的再生剂倍率取1.6，再生双室浮动床的再生剂倍率取1.2，根据式(1)和式(2)计算可得酸消耗量如表(二)所示： 表(二) 固定离子交换器 双室浮动离子交换器 消耗HCL量(kg) 消耗H2SO4量(kg) 消耗HCL量(kg) 消耗H2SO4量(kg) 219(100%) 203.84(100%) 680.24(100%) 680.72(100%) 730(30%) 208(98%) 2267.48(30%) 694.62(98%) 从表中数据可以看出，固定床系列H2SO4再生酸消耗量较HCL再生低，成本下降1.813元/次，双室浮动床系列H2SO4再生消耗酸量与HCL相当，生产成本上升6.28元/次。(我公司生产的HCL为335.00元/吨，H2SO4为344.00元/吨。) HCL再生和H2SO4再生阳离子交换树脂，运行情况比较如下： 表(三) 硬度(mmol/l) 脱盐水电导率 (μs/cm) PH值 周期制水量(m3) 备注 固定床系列 0.02 3.5 7～8 640 HCL再生阳床 浮动床系列 0.01 3.1 7～8 2900 固定床系列 0.023 3.17 7～8 644 H2SO4再生阳床 浮动床系列 0．01 3.2 7～8 3000 从表中数据可以看出，H2SO4再生和HCL再生相比，装置周期制水量和出水指标基本一致。 3、废液排放量和处理废液成本不同 离子交换树脂运行一个周期后再生时排出的酸、碱性废液量，在处理一般水质的原水时，约占除盐系统出力的5～10%，对于阳离子交换树脂而言，采用HCL和采用H2SO4再生由于在操作控制上有区别，产生的废液量不同，使生产成本不同。 3.1 我公司的脱盐水装置再生操作参数如表(四)所示： 表(四) 固定床 浮动床 阳床 阴床 阳床 阴床 HCL再生 H2SO4再生 NaOH再生 HCL再生 H2SO4再生 NaOH再生 小反洗流量m3/h 30 30 30 * * * 小反洗时间(min) 20 2进再生液浓度(%) 3 0.8 1.5 3 0.8 2.5 2 2 进再生液流量(m3/h) 10 14 10 16 22 16 10 16 进再生液时间(min) 45 65 42 85 140 82 30 55 置换流量(m3/h) 10 10 10 16 16 16 置换时间(min) 30 30 30 30 30 30 清洗流量(m3/h) 30 30 30 35 35 35 3.2 废液排放量计算 3.2.1 酸性废液排放量Q1，一般只考虑中和前阳离子树脂交换器酸性废水排放量，阴离子树脂交换器少量酸性废水的排放量忽略不计，按下式计算： Q1=V1+V2+V3+V4+V5m3/周期 (3) 式中：V1——反洗(或逆流再生的小反洗)水量，m3； V2——进交换器稀再生液的体积，m3； V3——置换水量，m3； V4——正洗水量,m3； V5——逆流再生时顶压前的放水量m3根据式(3)计算，可得酸性废水排放量如表(五)所示： 3.2.2碱性废水排放量Q2计算 一般只考虑中和前阴离子树脂交换器碱性废水的排放量。 Q2=V2+V3+V4 m3/周期 (4) 式中各符号含义同前。 根据式(4)计算，可得碱性废水排放量见表(六)所示： 3.2.3自行中和时剩余酸量的计算 水处理站内酸碱自行中和后，剩余的酸量G4按下式计算： 废酸液中能被废碱液中和部分的酸量G3=G2*N1/40 kg/周期 (5) 剩余酸量G4=G1 - G3kg/周期(6) 式中：G2——阴离子交换器再生时消耗的NaOH量，kg； N1——再生用酸的摩尔质量； G1——阳离子再生时消耗的酸量，kg； 根据式(1)计算可得 固定阴离子交换器再生消耗100%NaOH为102.94kg，双室浮动阴离子交换器再生消耗100%NaOH为546.36kg；根据式(5)、(6)计算，可得离子交换器再生废液经过自行中和后，剩余的酸量、中和剩余酸需100%的NaOH量见下表所示： 固定床 浮动床 HCL再生 H2SO4再生 HCL再生 H2SO4再生 G3(kg/周期) 93.93 126.10 498.55 669.29 G4 (kg/周期) 125.07 77.74 181.69 11.44 剩余酸量消耗100%的NaOH 137.06 31.73 199.11 4.67 从表中数据可以看出，中和废水成本方面，H2SO4再生较HCL再生成本有所下降，其中固定床系列成本降低163.26元/周期，浮动床系列成本降低301.388元/周期。 4、结论 4.1 H2SO4再生阳离子交换树脂效果与HCL再生效果相当，但H2SO4再生操作较HCL再生复杂，并且由于再生时浓度控制得低，再生耗时较HCL再生长，废水排放量较HCL再生高； 4.2 H2SO4再生阳离子交换树脂酸消耗成本比HCL再生稍高，但H2SO4再生产生的废水，中和处理成本较HCL再生产生的废水中和处理成本低得多，使脱盐水装置总生产成本降低，并且废水中SO42-离子比CL-离子易处理，对环保排水有利。因此，硫酸再生阳离子交换树脂值得推广。 [参考文献] [1]《热能工程设计手册》 化工部热工设计技术中心站化学工业出版社 1998年6月第1版 [2]《热力发电厂水处理》下册 武汉水利电力学院电厂化学教研室编水利电力出版社出版 1977年9月

不知道你要的是关于大气，水，还是固废的。我这有一份水处理书籍的目录

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GB 15892-2003 水处理剂 聚氯化铝 

城市污水处理及污染防止

最好把下面的都包括了

水处理工程

与水处理技术应用

废水生物处理与物化处理

萝工业废水处理应用技术

水处理常用技术参数与设计图

水处理工艺流程及其管理

水处理概述

水处理工艺

第三章 水处理工艺流程管理

第四章 水质指标、水质标准与分析检测

第五章 水处理设备运行保养、维护与检修

第六章 水处理常用药剂与材料

第三编 水处理创新工艺配方优化设计

第一章 磷酸盐水处理配方优化设计

第二章 磷系复合水处理配方优化设计

第三章 磷系碱性水处理配方优化设计

第四章 全有机水处理配方优化设计

第五章 钥酸盐水处理配方优化设计

第六章 硅酸盐水处理配方优化设计

第七章 六偏磷酸钠水处理配方优化设计

第八章 三聚磷酸钠水处理配方优化设计

第九章 硫酸锌水处理配方优化设计

第十章 二元、多元共聚物水处理配方优化设计

第十一章 一元、多元醇磷酸醋水处理配方优化设计

第十二章 葡萄糖酸钠水处理配方优化设计

第十三章 木质素磺酸盐水处理配方优化设计

第十四章 多功能水处理剂水处理配方优化设计

第十五章 天然高分子改性絮凝剂水处理配方优化设计

第十六章 微生物絮凝剂水处理配方优化设计

第四编 水处理新工艺与新技术应用

第一章 生物膜法处理新工艺与新技术应用

第二章 活性污泥处理新工艺与新技术应用

第三章 废水自然净化处理新工艺与新技术应用

第四章 生物处理新土艺与新技术应用

第五章 吸附法处理新工艺与新技术应用

第六章 物理控制法处理新工艺与新技术应用

第七章 离子交换法处理新工艺与新技术应用

第八章 化学控制法处理新工艺与新技术应用

第九章 氧化还原与电解法处理新工艺与新技术应用

第十章 溶解态污染物的其他处理新工艺与新技术应用

第五编 水处理机械设备规范操作与维护

第一章 水处理通用机械设备规范操作与维护

第二章 除污机规范操作与维护

第三章 污泥脱水设备规范操作与维护

第四章 吸泥机规范操作与维护

第五章 曝气设备规范操作与维护

第六章 净化消毒机械设备规范操作与维护

第七章 废水处理机械设备规范操作与维护

第八章 水处理常用测量仪表规范操作与维护

第九章 水处理机械设备运行维护与自动化控制

第六编 水处理工艺技术质量检验

第一章 水质管理与水处理技术要求

第二章 水处理过程质量控制

第三章 水处理效能检验方法与技术

第七编 水处理工艺新技术、新方法应用实例分析

第八编 水处理工艺配方设计与质量检验分析技术标准

全桥式周边传动吸泥

物化处理设备又分为格栅、集水池、调节池、沉砂池、沉淀池等。本次主要介绍沉淀池（自然沉淀）及高密池（物理助沉）。

一、沉淀池

(1)池体的选择

沉淀池分为竖流式、辐流式、平流式、斜管（板）沉淀池、水平管沉淀池等。

池体的选择主要基于水量规模(以平流沉淀池为例，池长取决于HRT和v，与Q无关，因此水量增大继续增大池宽即可)，进水水质情况（斜管沉淀池体积较小，原水浊度高的时候，排泥困难）、高程布置影响(经过泵提升的污水一般采用自流，因此不同池型对池深要求也不同，也会影响构筑物埋深，因而也会影响池型选用)、运行费用（沉淀池排泥方式影响排泥水浓度，也会影响到厂内自来水的耗水率，在沉淀池选型中应注意，平流式沉淀池的污泥含水率最高，但斜管沉淀池由于管材需定期清洗，也会增加水厂的运行费用）、占地面积（平流沉淀池占地最大）地形地质条件、运行经验。

因此在沉淀池形式的选择中：规模小占地紧张可选用斜管沉淀池或竖流式，相反则用平流式；特殊情况，如初沉池有加药的，可直接用平流式，污泥颗粒密实；如果是高浓度含油废水也可以用平流式除油。

（2）池体数量

沉淀池个数或分格不应小于2格，互为备用；

（3）设计要点

a.市政污水初沉负荷

普通市政污水初沉池表面负荷应取大值，主要去除大颗粒SS，水力负荷不宜小于2.5~3.0m/h【这个水力负荷的实质就是单位立方的水，一小时能下降多少米】，主要根据来水浓度和下游工艺要求调整；但负荷也不能取太高，避免影响了沉淀效果；初沉池峰值水量校核的沉淀时间不宜小于30min。

b.对于工业废水，水质特殊，另当别论。但是如果是高悬浮物废水，一级初沉要去除70%，水力负荷在1.8~3.0m/h，二级要低于一级，水力负荷1.5~2.5/h；

c.二沉表面负荷

二沉池的表面负荷受到上游生化设计参数制约，如果上游是延时曝气、工业废水有毒物质毒害生化污泥则要增大表面负荷，一般中进周出取值0.6~0.7m/h，峰值校核按0.9~1.0m/h周进周出按0.8~1.0m/h，峰值校核按1.0~1.4m/h；注意的是，很多污水厂分一期二期，这时候需先确保平均水量下的负荷符合要求，峰值可取高值进行校核。避免设计偏大。

d.混凝+沉淀负荷

当上游是混凝反应池时，配套辐流式沉淀池，水力负荷按1.0~2.0m/h，峰值按1.2~1.6m/h；斜管/板沉淀池按2.0~2.5m/h，峰值不高于2.5~2.7m/h，上升速度0.4~0.6mm/s。

e.如果表面负荷过高、排泥有问题时或者来水中污泥沉降性能差，可能出现浮泥现象，必要时在前端加药。

f.固体负荷【每平方米过水断面积单位时间内通过的污泥固体量】≤150kg/m2·d，周进周出辐流式二沉池固体负荷要高于该值。（算泥量也是比较麻烦，下下下次再细说）

g.出水堰

污泥沉降性能好的话，出水堰堰口负荷可以越大。峰值流量最大堰负荷，初沉不宜超过2.9L/(s·m),二沉池不宜超过1.7L/(s·m)

（我曾经一度以为堰口计算是我的致命弱点，不过，后面理了一下思路，嗐，原来堰口计算就像算管道截面积一样，先算出单个堰口过堰流量，根据h 过堰水深选择不同计算公式，当h=0.021~0.20m，q=1.4h2.5（m3/s）；当h=0.301~0.350m，q=1.343h2.47（m3/s)，再根据堰口数量n=Q/q（个）；最后主要校核参数：堰上负荷q、=0.5·Q/（h·n）（个））

h.污泥区容积按不大于2d的污泥量计算，机械排泥则按4d.二沉池污泥区容积则按不小于2d储泥量。

i.排泥管直径不宜小于200mm。机械排泥设备行进速度0.3~1.2m/s，如采用静水压排泥，初沉池静水头不应小于1.5m（就是污泥池要低于初沉池水面1.5m），二沉池静水头不应小于0.9m或1.2m（生物膜法后）。

举个栗子：

平流沉淀池体设计，主要有三种计算公式：

a.按沉淀时间和水平流速计算：L=3.6v·T；A=Q·T/H(m2)B根据池宽比得到；

b.按悬浮物质在静水中的沉降速度及悬浮物去除的百分率计算：沉降速度μ=（1.2B-0.2A-E）/（B-A）【μ可查表 ，用混凝剂在0.3~0.35mm/s,不要混凝剂在0.12~0.15mm/sB跟A都是试验出来的，所以还是按表格吧，悬浮物去除率E=S1-S2/S1】，L=α·v·H/（3.6·μ）【α为因紊流及池体结构的缺陷系数，一般用1.2~1.5，v水平流速，H有效水深】

c.按表面负荷率计算：A=Q/q，L=3.6·v·T，B=A/L

二、高密澄清池（又叫高效沉淀池）

高效沉淀池应用在给水处理的混凝反应沉淀；污水的除磷处理、深度处理，可以去部分溶解性有机物、色度、难降解有机物、总磷去除，还有给水厂的污泥浓缩池。

高效沉淀池结合了混凝反应池+斜管沉淀池，包括混合区，絮凝区、推流区、预沉淀区、沉淀区5个部分。

（1）工作原理主要是：

a.混凝，絮凝

向水中加入混凝剂（通常是带水的硫酸铝/氯化铝等），混凝剂水解产物压缩胶体颗粒的扩散层，达到胶粒脱稳而相互聚结，【磷酸盐与PAC（药剂中的铝离子）结合生成不溶性固体】，通过絮凝剂PAM强化絮体吸附架桥作用，加快形成长链条，保证生成絮体的质量。搅拌机的使用使得反应区原水、混凝剂、絮凝剂和污泥快速均匀混合，达到快速凝聚的结果。

b.斜管分离澄清

由于高效的沉淀作用，脱离开沉淀池污泥层的悬浮物浓度很低，因此可以采用斜管沉淀进行泥水分离，斜管也增大了沉淀面积，利用浅池沉淀原理【设斜管沉淀池池长为L，池中水平流速为V，颗粒沉速为u0，在理想状态下，L/H=V/ u0。可见L与V值不变时，池身越浅，可被去除的悬浮物颗粒越小。若用水平隔板，将H分成3层，每层层深为H/3，在u0与v不变的条件下，只需L/3，就可以将u0的颗粒去除。】减少水中悬浮颗粒沉降的路程，提高悬浮物去除率，也提高了水力负荷。

c.污泥回流及外排

污泥回流比一般按照5%的Q，并设计变频电机，如果条件允许，选用剩余污泥外排泵与回流泵同样型号，互为备用。剩余污泥量为总去除的悬浮物量+加入药剂的总和，可采用间歇式排泥。剩余污泥浓度高，无需浓缩，可直接脱水。

（2）加药区设计要点

a.加药快混区为正方形，配混合搅拌机（当然气搅拌也可以，曝气更有利于磷酸盐与混凝剂反应，提高除磷效率，节省单位投药量，还可以改善污泥沉降性能）。为节省用地，混合区和絮凝区合建共壁，通过管道或过水孔过流。机械搅拌速度梯度G【又称为剪率，在两界面之间流动时，由于材料之间摩擦力的存在，使流体内部与流体和界面接触处的流动速度发生差别，产生一个渐变的速度场，用于算功率】取300~500S-1，停留时间宜小于2min；搅拌速度梯度G最大可取500~1000S-1，相应的G约大，HRT越小。

b.快混区有效水深可以取3.8~4.0m，最大为4.5m；

c.下进上出时，加药管走池顶进混合区，在叶轮下部靠近进水口；上进下出时，药剂和污泥回流设置在混合区上部，实在水流都不符合下游絮凝区要求时，可以增加导墙；

d.混凝区出水管与下游絮凝区的距离越近越好，最好用直线，如果采用管道连接，管内流速按0.8~1.0m/s设计，管道内HRT不宜超过2min；

e.PAC/PAM 管注意防冻。

（3）絮凝区设计要点

a.絮凝区设计为正方形，流态为中心导流筒下部池底进水，经提升搅拌机，水从导流筒上部溢出，在絮凝区下部出水进入推流区，搅拌机位于导流筒中央；

b.絮凝区HRT为8~12min，峰值HRT不超过10min，计算时不算污泥回流量，按Q。若水中SS浓度不高时，添加PAC时，峰值流量下停留6~8min,平均Q下来HRT不超过15min；给水处理时间比污水处理时大些，取6~10min,不超过15min，反应池污泥浓度0.2~10kg/m3.

c.絮凝区池底标高与沉淀区同底，有效水深为5.5~6.5m，根据HRT和h有效水深测算赤瞳。

d.絮凝区内设提升式搅拌机，设备带导流筒；导流筒筒内回流量达到进水平均水量的10~11倍。设计流量按Q时，导流筒上升流速最高取0.65~0.70m/s；一般按0.4~0.5m/s。导流筒直径约为混凝反应区长边尺寸的0.4~0.5倍。

e.提升搅拌机的外边缘线速度为2.8~3.2m/s，一般取3.0m/s，应设计为可变速；

f.絮凝区出水口设计为过流洞通到推流区，过流洞的流速为0.03~0.05m/s；

g.可在池角设计集水坑，连接放空管和阀门井。

（4）沉淀区设计要点

a.沉淀区主体L=(Q/（n·q·sinθ·k）)^0.5；

其中n—斜管结构利用系数75~90%，

q—表面负荷【上升速度】取12~15m/h，建议取8~12m/h；用地紧张时可通过增加载体如磁粉等，增加负荷；

θ—为斜管倾角60~75，一般斜管长为1m；

k—斜管面积利用系数，0.92~0.95；

b.沉淀区进口速度为80m/h；

c.固体负荷 给水处理取6kg/m2·h；污水处理取5~24kg/m2·h，一般取12；

d.沉淀区斜管长按1m，直径50~80mm.

e.沉淀池底部坡度按0.07；

f.沉淀池水深设计可取5.5~6.5m，斜管上部水深按0.7~1.0m，斜管区底部缓冲高度按1.0m，超高按0.4~0.6m，浓缩污泥区按0.1~0.5m，一般取0.2m

g.斜管区出水采用集水槽方式。堰口负荷峰值流量不超过1.6~1.7L/（s·m），平均流量按1.2以下。

注意：集水槽内部流速v宜为0.8~1.2m/s，槽内水深H取0.5m，其余同沉淀池计算。如果是穿孔集水槽的话，计算也可以先用A=Q/V,算出面积A，再根据W=A/H，算出槽宽W，再通算出槽宽，X=W+2H，通过算出湿周X，最后通算出R=A/X.

h.斜管填料如果设计自动冲洗，最好是用中水；

i.池体不同高度设取样管 ，污泥回流管、剩余污泥管上设计污泥取样管；

j.刮泥机需设计扭矩过载保护，低泥位报警（有钱的话）；扭矩30N/m2,外缘速度按0.04m/s，最大不超过0.07m/s；

k.污泥泵不要用渣浆泵，用螺杆泵，注意流出定子抽出的空间；

l.污泥浓度：剩余污泥浓度一般为20~30g/l，排泥浓度按10~50g/l，加石灰到达100~200g/l；

m.污泥量=SS泥量+（药剂投加量（mg/l）*1.73*水量）/1000；

n.不用渣浆泵，用螺杆泵或干井式不堵塞泵；最好用剩余污泥泵与回流污泥泵尽量选同一型号的泵，互为备用；

1Cr18Ni12Mo2Ti属于国标奥氏体不锈钢，执行标准：GB/T 1200-1999

1Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢添加Ti来改善抗晶间腐蚀性能,应用于抵抗硫酸、磷酸、乙酸、醋酸的设备。

1Cr18Ni12Mo2Ti化学成分如下图：

硫酸比热容公式：

Cp=9.617-14.387x+6.154x^2+1.860*10^-3(t-20)

Cp--------硫酸比热容，KJ/(kg*℃)

x----------硫酸浓度，%(x=90-100%硫酸)

t----------硫酸温度，℃(t+=20-150℃)

参考文献《磷酸 磷铵 重钙 技术与设计手册》