A方O工艺的池型分布如厌氧 缺氧 好氧，池子的顺序是否可以颠倒换成好氧 缺氧 厌氧？
这个工艺是用来除磷和脱氮的，污水要先经厌氧反应进行释磷和氨化，然后进入缺氧区进行反硝化作用用来脱氮，然后进入好氧区进行有机物的降解和氨氮的硝化和磷的降解，混合中的硝态氮回流至缺氧反应区，所以不能颠倒，不过现在有一些改进的工艺，不过无论怎样，好氧阶段都是放最后的
AAO工艺流程主要在厌氧、缺氧、好氧。以前的工艺运行这么多年。但存在不足。厌氧（除磷）缺氧（脱氮）好氧（硝化）。
厌氧达不到厌氧条件（溶解氧偏高）缺氧也难达到条件（溶解氧问题），要厌氧，后面缺氧差；重缺氧，厌氧条件差。
现在有一种改良型倒置式AAO工艺。先缺氧，再厌氧，最后好氧。采用两点进水，三点回流。十分合理的结合在一起。不但除磷、脱氮都达到了十分满意的结果。
工作原理
生物池通过曝气装置、推进器(厌氧段和缺氧段)及回流渠道的布置分成厌氧段、缺氧段、好氧段。
在该工艺流程内，BOD5、SS和以各种形式存在的氮和磷将一一被去除。A2O生物脱氮除磷系统的活性污泥中，菌群主要由硝化菌和反硝化菌、聚磷菌组成。
在好氧段，硝化细菌将入流中的氨氮及有机氮氨化成的氨氮，通过生物硝化作用，转化成硝酸盐；在缺氧段，反硝化细菌将内回流带入的硝酸盐通过生物反硝化作用，转化成氮气逸入到大气中，从而达到脱氮的目的。
在厌氧段，聚磷菌释放磷，并吸收低级脂肪酸等易降解的有机物；而在好氧段，聚磷菌超量吸收磷，并通过剩余污泥的排放，将磷除去。
工艺特点
(1)厌氧、缺氧、好氧三种不同的环境条件和种类微生物菌群的有机配合，能同时具有去除有机物、脱氮除磷的功能。
(2)在同时脱氧除磷去除有机物的工艺中，该工艺流程最为简单，总的水力停留时间也少于同类其他工艺。
(3)在厌氧—缺氧—好氧交替运行下，丝状菌不会大量繁殖，SVI一般小于100，不会发生污泥膨胀。
(4)污泥中磷含量高，一般为2．5％以上。
扩展资料：
各反应器单元功
1、厌氧反应器，原污水与从沉淀池排出的含磷回流污泥同步进入，本反应器主要功能是释放磷，同时部分有机物进行氨化；
2、缺氧反应器，首要功能是脱氮，硝态氮是通过内循环由好氧反应器送来的，循环的混合液量较大，一般为2Q（Q为原污水流量）；
3、好氧反应器——曝气池，这一反应单元是多功能的，去除BOD，硝化和吸收磷等均在此处进行。流量为2Q的混合液从这里回流到缺氧反应器。
4、沉淀池，功能是泥水分离，污泥一部分回流至厌氧反应器，上清液作为处理水排放。
特点：
1、本工艺在系统上可以称为最简单的同步脱氮除磷工艺，总水力停留时间少于其他类工艺；
2、在厌氧（缺氧）、好氧交替运行条件下，丝状菌不能大量增殖，不易发生污泥丝状膨胀，SVI值一般小于100；
3、污泥含磷高，具有较高肥效；
4、运行中勿需投药，两个A段只用轻轻搅拌，以不增加溶解氧为度，运行费用低；
存在的问题：
1、除磷效果难再提高，污泥增长有一定限度，不易提高，特别是P/BOD值高时更甚；
2、脱氮效果也难再进一步提高，内循环量一般以2Q为限，不宜太高；
3、进入沉淀池的处理水要保持一定浓度的溶解氧，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污泥释放磷的现象出现，但溶解氧浓度也不宜过高，以防循环混合液对缺氧反应器的干扰。
参考资料：百度百科——A2O工艺
a2o污水处理工艺原理如下:
1、 首段厌氧池 ，流入原污水及同步进入的从二沉池回流的含磷污泥，本池主要功能为释放磷，使污水中P的浓度升高，溶解性有机物被微生物细胞吸收而使污水中的BOD5浓度下降；另外，NH3-N因细胞的合成而被去除一部分，使污水中的NH3-N浓度下降，但NO3-N含量没有变化。
2、 在缺氧池中 ，反硝化菌利用污水中的有机物作碳源，将回流混合液中带入大量NO3-N和NO2-N还原为N2释放至空气，因此BOD5浓度下降，NO3-N浓度大幅度下降，而磷的变化很小。
3、 在好氧池中 ，有机物被微生物生化降解，而继续下降；有机氮被氨化继而被硝化，使NH3-N浓度显著下降，但随着硝化过程使NO3-N的浓度增加，P随着聚磷菌的过量摄取，也以较快的速度下降。
A2/O工艺它可以同时完成有机物的去除、硝化脱氮、磷的过量摄取而被去除等功能，脱氮的前提是NO3-N应完全硝化，好氧池能完成这一功能，缺氧池则完成脱氮功能。厌氧池和好氧池联合完成除磷功能。
氧化沟是另外一种工艺，主要的设计思路就是通过设置延时曝气来降低能源的消耗。目前常用的氧化沟工艺包括奥贝尔氧化沟和卡鲁赛尔氧化沟，当然还有很多其他的变种，应用相对较少，我也不是很熟悉了。
最后，我猜你问这个问题肯定是见过别人的设计上这么写的A2O氧化沟，说实话，这种东西我也见过，但是这种说法跟传统的概念是不相符的，你可以把它理解成合建式的A2O工艺就好了。
1、A2O工艺：即厌氧-缺氧-好氧三步反应，原理为以下三步
厌氧厌氧释磷
缺氧反硝化细菌反硝化脱氮
好氧硝化细菌硝化作用生成硝酸盐；聚磷菌好氧吸磷
2、氧化沟工艺：跑道式的活性污泥处理构筑物，有很多沟渠，每个沟渠在一端安装曝气装置，在靠近曝气处为好氧生物处理，远离处为缺氧，如此反复缺氧-好氧，达到了脱氮除磷的目的，原理如上。
3、SBR序批式活性污泥法：现今实验室和一些中小污水厂最适用的。基本上进水、反应、沉淀、滗水、闲置五个步骤，通过改变这几个工艺的时间达到脱氮除磷的目的。
1 材料与方法
活性污泥取自污水生物脱氮除磷小型试验系统，污水取自实际城市污水。污水和污泥的性质见表1。
表1 污水和污泥的性质
污水
污泥
COD（mg/L)
400-800
MLSS(g/L)
3.0-4.0
BOD5(mg/L)
150-450
VSS/SS
0.60-0.64
TN(mg/L)
45-65
N含量（mgN/gVSS)
110-130
TP(mg/L)
2.5-10.0
P含量（mgN/gVSS)
48-60
VFA(mg/L)
25-173
SVI
180-230
2 试验结果与讨论
2 1短时厌氧环境及其对聚磷菌的影响
短时厌氧环境在生物脱氮除磷系统中具有关键性作用，本试验目的是考察短时厌氧环境的生化特性及其对聚磷菌释、吸磷行为的影响。�
①试验采用2只完全相同的有机玻璃柱，有效体积均为30 L(见图1)。柱1装有随中心轴一起转动的弹性立体填料，柱2不装填料，由搅拌桨搅拌。电机转速为15～20 r/min，柱上方均设有盖板。
柱1作挂膜运行，HRT＝20～30 h，温度为24～29℃。为了单独考察城市污水在短时厌氧环境污水中VFA的变化，试验未引入小试系统活性污泥。柱内微生物完全为厌氧环境下由污水自然接种生长起来的厌氧或兼性细菌，显然其厌氧程度较一般脱氮除磷系统的厌氧区更为充分。柱2作为对比，未作任何处理。正式试验时，将两柱瞬时放空，注入新鲜污水，然后启动电机，每隔2h取样，分析污水中VFA随时间的变化规律，结果见图2。
图2表明，在本试验条件下，短时厌氧环境并不能增加污水中VFA的量，在厌氧区放置填料则会加剧该区VFA的消耗。
根据厌氧消化理论，污水中的大分子有机物转化为VFA需要经历水解和产酸(产氢)两个过程。尽管早期的研究曾认为在此过程中兼性细菌属于优势种群，但关于生活污水污泥消化的研究指出，事实正好相反，专性厌氧细菌较兼性细菌多100倍以上。从总体上说，最重要的水解反应和发酵反应都是通过专性厌氧细菌进行的，同时由于专性厌氧细菌的生化效率很低，上述过程需要较长的水力停留时间。Andrews和Pearson(1965)曾利用溶解性有机和无机合成污水对厌氧发酵过程的VFA产生动力学规律进行了研究，结果表明，当 HRT ＝2.5 d时反应器的VFA浓度最高。
本试验所采用的 HRT =2～3 h(这与生物除磷工艺厌氧区的HRT相近)，污水 COD 仅500mg/L左右。在这样的条件下，柱内实际上很难造就类似污泥消化那样的厌氧环境并培养出大量的专性厌氧菌，生物膜上的微生物主体仍为消耗VFA的兼性细菌，故而柱1的VFA数量不仅没有增加，反而消耗很快。柱2完全为污水，其微生物数量较少，所以其VFA在很长一段时间内基本上保持恒定。只是在一定时间以后，随着微生物的增殖，VFA才出现明显下降。本试验说明，就一般城市污水而言，短时厌氧区不会增加污水中VFA的量。
② 将柱1、柱2放空，从小试系统好氧区末端取3 L混合液，与3 L污水混合后一分为二地分别装入柱1、柱2，然后启动电机；两柱厌氧运行2～3 h后取出填料和搅拌桨，并同时转入曝气状态每隔30 h取样分析比较两柱释磷、吸磷特点，结果见图3。
图3(a～d)是在不同时间利用实际污水进行的四组重复性试验。由于实际污水水质的变化，图3污水中的VFA浓度是依次下降的。图3(a、c)的厌氧历时为3 h，图3(b、d)的厌氧历时为2 h。
该四组图表明：①在厌氧条件下进水VFA越高，柱1、柱2的释磷量越大，这与以往的认识是一致的。②柱1存在兼性生物膜，致使其厌氧环境较柱2更为充分。当VFA较多时，低ORP水平促使柱1聚磷菌以更快的速率吸收VFA合成PHB，同时释放出磷酸盐。由图可见，柱1初期释磷速率均明显大于柱2。图3(d)进水VFA最低，柱1释磷曲线一直在柱2的上方，直至厌氧段结束，柱2释磷曲线才与柱1交合。但是柱1兼性生物膜同时消耗VFA，当反应器中VFA不足时，兼性生物膜与聚磷菌对VFA的竞争就表面化了，并使柱1释磷速率迅速衰减。柱2基本上不存在这种竞争关系，故聚磷菌能长时间保持较高的释磷速率并最终在释磷总量上超过柱1。除图3(d)外，投加填料的柱1释磷总量均比柱2小，而且进水VFA越高其差别越明显，见图3(a、b)。 ③在后续好氧条件下，柱1聚磷菌过度吸磷能力明显高于柱2，当厌氧历时由3 h降为2 h时上述差别明显增大，见图3(b、d)。该现象是值得特别关注的，它表明聚磷菌厌氧有效释磷水平的充分与否，并不是决定其好氧过度吸磷能力的充分必要条件。这与目前流行的关于聚磷菌厌氧有效释磷越高，其过度吸磷能力越强的认识基本上是矛盾的。从上述现象分析推动聚磷菌好氧过度吸磷的更本质动力，可以得出的判断是，在一定范围内，聚磷菌在厌氧环境中的历时越长，环境的ORP越低，促进好氧吸磷的动力越大。而就系统的除磷效果而言，释磷可能属于一种不具备充分必要性的表面现象。好氧吸磷的能量既可以来自胞内贮存的碳源(如PHB)，也可以从其他方面获得。这种差别当厌氧历时由3 h减为2h时变得尤其明显，表明厌氧环境对于微生物过度吸磷的极端重要性。
2.2厌氧、缺氧环境倒置对聚磷菌的影响
采用2只几何尺寸完全相同的有机玻璃柱进行对比试验，柱的有效体积均为30 L，底部设有
取样口。其厌氧、缺氧状态采用如图1(柱2)所示的可拆卸搅拌桨搅拌，电机转速为15～20 r/mi
n。好氧状态由微孔曝气头曝气，开始试验时，从小试系统好氧区末端取3 L混合液，与3 L污水混合后，一分为二地分别装入两柱。柱1初始时刻另加入适量KNO3溶液，然后启动电机分别进入缺氧、厌氧搅拌状态。搅拌2 h后，再向柱2加入KNO3溶液。4 h后两柱同时结束搅拌，取出搅拌桨，并转入曝气状态。因此，柱1实际是按照A2/A1/O方式运行，柱2按照常规的A1/A2/O方式运行。每隔30 min取样，分析比较两柱的PO43--P和NO3--N变化规律，结果见图4。由图4可以看到，柱1从零时刻加入硝酸盐起，在前2 h内实际上处于缺氧状态，反硝化、释磷同时进行。但和柱2相比，柱1前的释磷速率很低；至30 min时，释磷几乎完全停止；60 min后，随着硝酸盐基本耗尽，释磷速率迅速增大；至240 min，柱内浓度达到65 mg/L。图中A点硝酸盐上升是由于误操作引起的，有趣的是，柱1的释磷曲线也出现了点A′相应的变化。
柱2在120min时加入硝酸盐，因此其前2 h内为厌氧，后2 h基本为缺氧。柱2前2 h的释磷速率很快，至120 min时PO43--P高达7.3 mg/L。120 min后由于硝酸盐的加入，聚磷菌开始吸磷，但由于缺氧状态下微生物ATP产率较低，故该阶段的吸磷速率并不高。至180 min硝酸盐消耗殆尽，吸磷也基本上停止。进入曝气状态后，柱2虽重新开始吸磷，但因前面缺氧段的存在，致使其吸磷速率大大低于柱1。曝气开始时，柱1的PO43--P浓度高达6.5 mg/L，柱2仅为5.3 mg/L。但至480 min，柱1的PO43--P浓度为0.1 mg/L，而柱2的PO43--P却为1.05 mg/L，两者相差10倍。从脱氮角度看，两者均把柱内硝酸盐全部反硝化，但柱1的比反硝化速率为4.12 mgN/(h·gVSS)，柱2为280 mgN/(h·gVSS)，柱1明显快于柱2。
从上面的讨论可以看出，将常规生物脱氮除磷工艺系统的厌氧、缺氧环境倒置，可明显改善系统的氮磷脱除效果。在倒置的A2/A1/O方式下，碳源问题仍然存在，并造成聚磷菌的释磷水平明显低于常规的A1/A2/O方式。但在该方式中，由于硝酸盐在前面的缺氧区已经消耗殆尽，因此其厌氧环境更加充分，微生物厌氧释磷后直接进入生化效率较高的好氧环境，其在厌氧条件下形成的吸磷动力得到了更有效的利用。
对常规脱氮除磷工艺来说，污泥回流比常在0.5～1.0左右，内循环比则在2.0～3.0之间。在所有参与内外循环的污泥中，通常只有占总数不到一半的回流污泥经历了完整的释磷、吸磷过程，而大部分污泥实际上没有经过厌氧阶段而直接进入缺氧和好氧环境。相应地，其所排放的剩余污泥中富磷污泥的含量实际上也只占一少部分，因而影响了系统的除磷效果。与此不同，A2/A1/O方式允许参与回流的所有污泥全部经历完整的释磷、吸磷过程，故其排放的剩余污泥含磷更高，系统的除磷效果也更好，具有一种“群体效应”优势。
在A2/A1/O方式中，缺氧段优先得到碳源，故其脱氮能力明显增强。在本试验条件下，其比反硝化速率和A1/A2/O方式相比提高50%。
从工程角度讲，A2/A1/O方式不仅具有较好的氮磷脱除能力，而且可能较传统脱氮除磷工艺更加简捷。工程上采取一定措施，使其污泥回流和内循环合并为一个回流系统是完全可能的，这对于开发简捷、高效的生物脱氮除磷工艺来说是十分有利的。
2 3 倒置A2/O工艺的特点
采用两个平行系统进行对比试验，系统1以倒置A2/O方式运行，系统2以常规A2/O方式运行。两系统的有效容积均为77.2 L，各区比例为A2(A1):A1(A2):O＝1:1:2，二沉池水力停留时间为21h，非曝气区采用搅拌桨搅拌。
试验初期,从污水厂生产性曝气池取活性污泥引入小试系统,经过一个月的试运行，MLVSS达2～3 g/L，出水COD降至50 mg/L以下，遂开始正式试验。试验采用的工艺参数和运行结果见表2。由于倒置A2/O工艺取消了内循环，因此其回流系统只有一个，总回流比也比常规A2/O工艺减少了20%。试验中的小流量控制比较困难，因此系统1的实际进水量稍大于系统2，这导致其实际水力停留时间略短于表2中的8 h，MLVSS也相应地较系统2偏高。作为对比性试验，这种差异对于系统1略为不利。
由表2可以看出，两个系统的COD去除能力相当，并均高达90%以上，出水最高COD均在50 mg/L以下，表中系统1的出水COD略高于系统2是其实际进水量偏大所致。可以说，倒置A2/O工艺在COD去除能力方面与常规A2/O工艺相当，是令人满意的。
但值得注意的是，两系统的氮磷脱除功能有明显差异。系统1(倒置A2/O工艺)的出水TN是8.9mg/L，去除率为84.7%；系统2(常规A2/O工艺)的出水TN是14.9 mg/L，去除率为74.4%。系统1的TN去除率比系统2整整高出10%。同样还观察到，系统1的出水TP仅为0.67 mg/L，其TP去除率比系统2高出近9%。两系统出水水质的这种显著差异说明倒置A2/O工艺的氮磷脱除功能的确优于常规A2/O工艺。
表2 倒置与常规A2/O工艺运行参数
运行条件与效果
倒置A2/O工艺（系统1）
倒置A2/O工艺（系统2）
温度（℃）
29.6
29.6
HRT（h）
8
8
DO（mg/L)
1.8
2.0
回流比
污泥回流
2.0
0.71
内循环
0
1.80
合计
2.0
2.51
MLVSS（mg/L)
2117
1960
泥龄（d）
12
12
COD（mg/L)
进水
446
446
出水
39.9
38.7
去除率（%）
91.1
91.3
TN（mg/L)
进水
58.1
58.1
出水
8.9
14.9
去除率（%）
84.7
74.4
TP(mg/L)
进水
9.6
9.6
出水
0.67
1.51
去除率（%）
93.0
84.3
3 结论
① 就一般城市污水而言，短时厌氧区( HRT ＝2～3 h)并不能增加污水中VFA的量，在厌氧区设置填料将明显加剧该区VFA的消耗。
②聚磷菌厌氧有效释磷水平的充分与否，并不是决定其在后续曝气条件下过度吸磷能力的充分必要条件。而就系统的除磷效果而言，释磷可能属于一种不具备充分必要性的表面现象。好氧吸磷的能量既可以来自胞内贮存的碳源(如PHB)，也可能从氧化胞外的其他基质获得。
③推进聚磷菌过度吸磷的本质动力与厌氧区HRT和厌氧环境的厌氧程度有关。在一定范围内，厌氧环境的HRT越长，厌氧程度越充分，聚磷菌的吸磷动力越强。
④把常规脱氮除磷系统的厌氧、缺氧环境倒置过来，可得到更好的脱氮除磷效果。其特点在于：a缺氧区位于厌氧区之前，硝酸盐在这里消耗殆尽，厌氧区ORP较低，有利于微生物形成更强的吸磷动力；b微生物厌氧释磷后直接进入生化效率较高的好氧环境，其在厌氧条件下形成吸磷动力可以得到更充分利用；c缺氧段位于工艺的首端，允许反硝化优先获得碳源，进一步加强了系统的脱氮能力。
⑤倒置A2/O工艺与常规A2/O工艺的小型系统平行对比试验表明，倒置A2/O工艺的氮磷脱除功能明显优于常规A2/O工艺，其COD去除能力与常规A2/O工艺相当。
⑥由于取消了内循环，倒置A2/O工艺在流程上更为简捷。同时，参与回流的全部污泥均经历了完整的厌氧—好氧过程，在除磷方面具有一种“群体效应”，是十分有利的。
可以看下环境的情况怎么样，
如果环境是支持这个，
一般是没有什么问题的，
可以进行的，
先看看环境吧。
