污水处理中沉淀池出水堰槽设计成三角堰有哪些优势

① 确定栅前水深

根据最优水力断面公式 计算得：

（1-1）

所以栅前槽宽约0.283m。栅前水深h≈0.142m。

说明：由于水量小的缘故，计算数据偏小，这里为了设计的需要、施工的方便以及设备选型的准确，取栅槽宽度0.60m，栅前水深0.30m。

② 格栅计算

（1-2）

n—格栅间隙数

代入数据得： =36（条）

栅槽有效宽度（B）， 设计采用ø10圆钢为栅条，即S=0.01m，=0.494m，取格栅宽度B=0.8m。

扩展资料：

先确定格栅间隙数，得出你应该选用几台格栅， 再确定栅前水深（一般0.4左右）以及栅前流速(取0.9)，根据最大设计流量Qmax=0.4*0.9*B1算出进水渠道宽度。再用所得的B1除以格栅数量。就是每座格栅的进水渠道宽度。

应该用远期最大设计流量设计，用近期平均流量校核，若水深过浅，应减少栅宽，增大水深重新计算。过栅流速建议不超过1.0

这个一般都是一米五到两米。选择水深主要是控制水流速度，水流速度以一米五即可。

参考资料来源：百度百科 ——拦污排

关于UASB的升流式厌氧污泥床反应器详解！升流式厌氧污泥床反应器是一种处理污水的厌氧生物方法，又叫升流式厌氧污泥床，英文缩写UASB（Up-flowAnaerobicSludgeBed/Blanket）。由荷兰Lettinga教授于1977年发明。污水自下而上通过UASB。反应器底部有一个高浓度、高活性的污泥床，污水中的大部分有机污染物在此间经过厌氧发酵降解为甲烷和二氧化碳。一、UASB工艺的主要特点1）利用微生物细胞固定化技术-污泥颗粒化UASB反应器利用微生物细胞固定化技术—污泥颗粒化，实现了水力停留时间和污泥停留时间的分离，从而延长了污泥泥龄，保持了高浓度的污泥。颗粒厌氧污泥具有良好的沉降性能和高比产甲烷活性，且相对密度比人工载体小，靠产生的气体来实现污泥与基质的充分接触，节省了搅拌和回流污泥的设备和能耗，也无需附设沉淀分离装置；同时反应器内不需投加填料和载体，提高了容积利用率，避免了堵塞问题，具有能耗低、成本低的特点。2）由产气和进水的均匀分布所形成的良好的自然搅拌作用在UASB反应器中，由产气和进水形成的上升液流和上窜气泡对反应区内的污泥颗粒产生重要的分级作用。这种作用不仅影响污泥颗粒化进程，同时还对形成的颗粒污泥的质量有很大的影响，同时这种搅拌作用实现了污泥与基质的充分接触。3）设计合理的三相分离器的应用三相分离器是UASB反应器中最重要的设备，它可收集从反应区产生的沼气，同时使分离器上的悬浮物沉淀下来，使沉淀性能良好的污泥能保留在反应器内。三相分离器的应用避免了辅设沉淀分离装置、脱气装置和回流污泥设备，简化了工艺，节约了投资和运行费用。4）容积负荷率高对中高浓度有机废水容积负荷可达20kgCOD/(m3•d)，COD去除率均可稳定在80%左右。5）污泥产量低与传统好氧工艺相比，污泥产量低,污泥产率一般为0.05kgVSS/kgCOD～0.10kgVSS/kgCOD，仅为活性污泥产泥量的1/5左右。反应器产生的剩余污泥又是新厌氧系统运行所必需的菌种。

6）能够回收生物能——沼气沼气是一种发热量很高的可燃气体，特大型UASB系统产生的沼气可进行发电利用，并替代或补偿废水污染治理设施的电力消耗；中、小型UASB系统可结合生产实际情况进行沼气利用，如用于炊事、采暖或作为厌氧换热的热源。二、UASB反应器组成UASB反应器主要由布水系统、三相分离器、出水收集系统、排泥系统组成。1、布水系统布水系统的合理设计对UASB反应器的良好运转是至关重要的，进水系统兼有配水和水力搅拌的功能，为了保证这两个功能的实现，设计时需要满足如下原则：a、确保各单位面积的进水量基本相同，以防止短路或表面负荷不均匀等现象发生；b、尽可能满足水力搅拌需要，保证进水有机物与污泥迅速混合；c、易观察到进水管的堵塞；d、当堵塞被发现后，易被清除。目前布水系统的形式一般可以采用一管多孔式布水，一管一孔式布水或枝状布水方式。1）对于压力流采用穿孔管布水（一管多孔或分枝状）a.进水采用重力流（管道及渠道）或压力流，后者需设逆止装置；b.当水力筛缝隙为3mm～5mm时，出水孔大于15mm，一般在15mm～25mm之间；c.需考虑设液体反冲洗或清堵装置，可以采用停水分池分段反冲，用液体反冲时，压力为1.0kg/cm2～2.0kg/cm2，流量为正常进水量的3～5倍；2）采用重力流布水方式(一管一孔)如果进水水位差仅仅比反应器的水位稍高（水位差小于10cm）会经常发生堵塞现象。因为进水水头不足以消除阻塞。当水箱中的水位（三角堰的底部）与反应器中的水位差大于30cm时很少发生堵塞现象。a.采用布水器布水时，从布水器到布水口应尽可能少地采用弯头等非直管；b.废水通过布水器进入池内时会吸入空气，直径大于2.0mm气泡会以0.2m/s～0.3m/s速度上升，在管道垂直段（或顶部）流速应低于这一数值；

c.上部管径应大于下部，可适当地避免大的空气泡进入反应器；d.反应器底部较小直径可以产生高的流速，从而产生较强的扰动，使进水与污泥之间充分接触；e.为了增强底部污泥和废水之间的接触，建议进水点距反应器池底保持150mm～250mm的距离。2、三相分离器三相分离器是UASB反应器最有特点和最重要的设备，它同时具有收集从下部反应室产生的沼气、沉淀分离器上部的悬浮物、污泥回流三个功能。上述功能均要求三相分离器的设计应能避免沼气气泡上升到沉淀区，如其上升到表面将引起出水混浊，沉淀效率降低，产生沼气损失等不利影响。三相分离器的设计应注意以下几点：（1）间隙和出水面的截面积比：该面积比会影响到进入沉淀区和保持在污泥相中的絮体的沉降速度；（2）分离器相对于出水液面的位置：这个位置确定反应区（下部）和沉淀区（上部）的比例，在多数UASB反应器中内部沉淀区是总体积的15％～20％；（3）三相分离器的倾角：这个角度要使固体可滑回到反应器的反应区，在实际中是在55°～60°之间，这个角度也确定了三相分离器的高度，从而确定了所需的材料；（4）分离器下气液界面的面积：它确定了沼气单位界面面积的释放速率，合理的气体释放速率约为1m3/（m2·h）～3m3/（m2·h）（低浓度废水达不到这个速率）。速率过低可能形成浮渣层，速率过高会导致在界面上形成气沫层，两者都可能导致堵塞气体释放管。3、出水收集系统出水装置应设置在UASB反应器的顶部，尽可能保证均匀地收集处理过的废水。大部分厌氧反应器的出水堰与传统沉淀池的出水装置相同，即在水平汇水槽内一定距离间隔设三角堰。为保证出水均匀，大部分的UASB反应器采用多槽式出水方式，每个槽两侧设有三角堰。当处理的废水中含有蛋白质、脂肪或大量悬浮固体时，出水一般也夹带有大量悬浮固体或漂浮污泥，为了减少出水悬浮固体量，在出水槽前设置挡板，这样可减少出水中悬浮固体数量，有利于提高出水水质。但是设有出水挡板容易形成污渣层，此时可采用浮沫撇除装置，如刮渣机等，因此是否设挡板需根据处理废水的实际情况确定。

出水设施经常出现的问题是部分出水槽即使设置浮渣挡板，也会被漂浮的固体堵塞，从而引起出水不均匀，或发生堰不是完全水平的问题，较小的水头会引起相对大的误差。为了消除或最终减少这些问题，应当要求堰上水头不小于25mm。三角堰的设计要使其可以调整高度。4、排泥系统厌氧反应器内保持足够的污泥量，是保证反应器高效运行的基础。但经过较长时间的运行后，污泥量过度时，会因污泥沉淀使有效容积缩小而降低处理效率，甚至会因堵塞而影响正常运行，或使出水中夹带大量污泥，影响出水水质，因此必须定期对厌氧反应器进行适量的排泥。UASB反应器排泥一般采用重力方式排泥，排出量由污泥界面仪控制。反应器的排泥频率根据污泥浓度分布曲线确定。即在反应器全高上设置若干（5个～6个）取样管，可以取反应器内的污泥样品，以获得污泥浓度沿深度的分布曲线，并可计算反应器的存泥总量，以确定是否需要排泥。排泥点宜设在污泥区中上部和底部两点。一般在污泥床的底层宜形成浓污泥，浓污泥由于颗粒和小砂粒积累等原因活性变低，因此建议从反应器的底部排泥，这样可以避免或减少在反应器内积累砂砾；中上部排泥点宜保持在距清水区0.5m～1.5m的位置，这样既可保证水力运行的畅通，又可使悬浮污泥有沉降的空间。三、UASB工艺的启动1、反应器启动1.污泥颗粒化对于一个新建的UASB反应器，启动过程主要是用未经驯化的絮状污泥对其进行接种，并经过一定时间的启动调试运行，使反应器达到设计负荷并实现有机物的去除，通常这一过程会伴随污泥颗粒化的实现，因此也称之为污泥颗粒化，污泥颗粒化是大多数UASB反应器启动的目标和启动成功的标志。颗粒污泥的形成使UASB反应器内可以保留高浓度的厌氧污泥。絮状污泥沉降性能较差，当产气量较高、废水上升流速度略高时，絮状污泥则容易被冲出反应器。产气与水流的剪切力也易于使絮状污泥进一步分散，这加剧了絮状污泥的洗出。颗粒污泥有良好的沉降性能，它能在很高的产气量和高上升流速下保留在厌氧反应器内。因此，污泥的颗粒化可以使UASB反应器允许具备更高的有机容积负荷和水力负荷。

2.启动时间利用絮状污泥作为接种物首次启动UASB反应器，在形成明显的颗粒污泥床之前可能会需要几个月的时间。厌氧反应器的启动之所以需要较长的时间，除了甲烷菌生长速率较慢外，接种污泥低的比甲烷活性和在反应器启动初期相对高的污泥流失也是重要的影响因素。但是，当UASB正常运行后反应器内可以产生大量的颗粒污泥，这些颗粒污泥可以在常温下保存很长时间而不损失其活性，因此在停止运行后的再次启动可以迅速完成。3.接种污泥UASB反应器可采用絮状污泥或颗粒污泥进行启动。接种污泥的数量和活性是影响反应器成功启动的重要因素。一般絮状接种污泥浓度控制在30gVSS/L～40gVSS/L，颗粒污泥接种浓度控制在20gVSS/L～30gVSS/L。采用絮状污泥接种时，为缩短启动时间，可在污泥中添加少量破碎的颗粒污泥，促进颗粒化过程。添加少量的颗粒污泥至少有两个优点：一是颗粒污泥里含有大量活的甲烷微生物，而絮状污泥仅含大约2％甲烷污泥(通过比活性估计)，添加少量颗粒污泥可使甲烷活性有较大的提高；二是通过将颗粒污泥破碎为大量小的颗粒碎片，颗粒碎片会作为新的颗粒污泥“前体”，为新的颗粒提供了大量生长核心。采用颗粒污泥启动允许有较大的接种量，启动时间的长短很大程度上取决于颗粒污泥的来源，即颗粒污泥在原反应器中的培养条件以及原来处理的废水种类。新启动的反应器在选择种泥时应尽量使种泥的原处理废水种类与拟处理的废水种类一致，废水种类与性质越接近，驯化所需时间则越少，可大大缩短启动时间。在实践中，有时难以得到从同一种废水培养的颗粒污泥，但只要在启动的第一星期将初始污泥负荷控制在最大污泥负荷能力的50％之下也可顺利启动。采用絮状污泥和颗粒污泥启动中，可能遇到的问题及解决方法可参考表1。4.启动过程启动中会洗出接种污泥中较轻的污泥，保存较重的污泥，以推动颗粒污泥在反应器中的形成。启动过程中应注意以下几点：

1）UASB反应器的启动负荷应小于1kgCOD/（m3·d），上升流速应小于0.2m/h，进水COD浓度大于5000mg/L或有毒废水应进行适当稀释。2）应逐步升温(以每日升温2℃为宜)使UASB反应器达到设计的运行温度。3）当出水COD去除率达80%以上，或出水有机酸浓度低于200mg/L～300mg/L后，可逐步提高进水容积负荷；负荷的提高幅度一般在设计负荷的20％～30％为宜，直至达到设计负荷和设计去除率。4）当直接采用颗粒污泥启动时，因采用的接种量较大，同时颗粒污泥的活性比其它种泥要高得多，启动的初始负荷可提高至3kgCOD/（m3·d）。5.环境因素1）常温厌氧的温度应保持在20℃～25℃，中温厌氧应保持在30℃～35℃，高温厌氧应保持在50℃～55℃。2）UASB反应器内pH值保持在6.5～7.8之间。3）适宜的营养，保持COD：N：P=200：5：1。4）严格控制有毒物质浓度，使其在允许浓度以下。5）厌氧反应池中碱度（以CaCO3计）宜高于2000mg/L，挥发性脂肪酸（VFA）宜控制在2000mg/L以内，氧化还原电位（ORP）应在+100mV～-400mV之间。6）N、P、S等营养物质和微量元素应当满足微生物生长的需要。四、UASB工艺的运行与维护1、运行控制启动后厌氧反应器系统运行，应控制好各项工艺参数，保持厌氧系统的平衡性，使系统的设计负荷效率稳定。UASB厌氧反应器正常运行控制的工艺条件如下：1）严禁进水有机负荷过高或过低、温度骤升或骤降等情况发生。常温厌氧的温度应保持在20℃～25℃，中温厌氧应保持在30℃～35℃，高温厌氧应保持在50℃～55℃。UASB反应器内pH值保持在6.5～7.8之间。适宜的营养，保持COD：N：P=200：5：1。

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关于UASB的升流式厌氧污泥床反应器详解

关于UASB的升流式厌氧污泥床反应器详解！

升流式厌氧污泥床反应器是一种处理污水的厌氧生物方法，又叫升流式厌氧污泥床，英文缩写UASB（Up-flowAnaerobicSludgeBed/Blanket）。由荷兰Lettinga教授于1977年发明。污水自下而上通过UASB。反应器底部有一个高浓度、高活性的污泥床，污水中的大部分有机污染物在此间经过厌氧发酵降解为甲烷和二氧化碳。

流量较大时多以堰（weir）来作量测的工具，所谓堰即指一有规则形状的拦阻物，水由其下方溢流而过。一般所用的堰有三种，即：矩形堰，三角堰，梯形堰，如固二十四所示。图二十四、堰之类型以上各堰通常用以测定水流的流量，形状较简单，主要由一上端为锐缘的垂直光滑平板构成，此种堰称之为锐顶堰，例如，最常用的矩形堰，顶端平直，其宽度与所在之渠道相同。图二十五、堰上水流参考图二十五，如堰上落差H为影窖流量叫之主要因素，但影响两者间关系的因素却非常多，且（1）水流之形状（2）扰流与摩擦作用之影响无法求得。水流的形状与堰高及水舌下区域之压力有关，同时，若渠道很窄，则内壁之摩擦力，对流动之影响不可忽视。在上游必须装一静水装置，如静水节网消波栅之类，以消除扰流对趋近堰之水流速度的影响。其次，若是堰上落差H很低，表面张力之影响亦须考虑。总之，如要建立堰上水流公式，其影响因素实在太多，为简化起见须先作如下的假设：(1)堰前水流之流速为均匀分布。(2)所有流体质量在流经堰顶时皆为水平流动。(3)水舌内之压力为零。(4)黏滞力，扰流，涡流，及表面张力之影响均忽略不计。(5)根据上述假设，可推导矩形堰，三角堰及梯形堰之流量公式。(一)矩形堰： 堰口为矩形，堰顶为水平，长L，自由液面高出堰顶H。如不考虑流体趋近堰之流速，则在堰顶y处之速度应为V=(2gy)1/2Q=VA=(2gy)1/2AdQ=L(2gy)1/2dy总流量，(20)如考虑流体之趋近速度，设其平均值为 Vo，则堰顶 y 处之流速应为总流量(21)由上两式知矩形堰流量Q 与H3/2 成正比，此关系恰与实验结果相吻合，但实际流量，恒较理想流量小，若堰口为锐缘，无横束缩，仅有纵束缩时，(20)及(21)式中必须各加一流量系数 。(22)及(23)根据前人实验结果，在上述条件下， Cd 应为0.623，此为一常数，因此(24)将(24)式代入(22)及(23)式，则得Q=1.84LH3/2(25)(26)若为束缩堰(即有横向束缩)，则有效堰顶长为(L－0.1nH)，n为束缩数，若左右两边皆束缩，n=2，若仅一边束缩则 n=1，因此束缩堰之流量为Q=1.84(L-0.1nH)H3/2 (27)(28)图二十六、三角堰(二)三角堰： 图二十六为一顶角为θ之三角堰，经一小面积dA之流量Da=2xdy，且 ，故总流量为(29)如考虑趋近速度V o ，则，其总流量应为(30)如用矩形堰之实验之结果取Cd=0.623，通常三角堰之顶角为90° ， tan(θ/2) =1，则(29)及(30)式变成Q=1.47H3/2 (31)(32)惟水舌经三角堰时，其接触边缘较长，束缩较大，故C4值常小於0.623，因此，方程式(31)及(32)中之C4值较1.47小。3)梯形堰： 梯形堰之公式，较为特殊，其流量为矩形堰流量与三角堰流量之和，如忽略趋近速度时，(33)如考虑趋近速度时，(34)(33)及(34)之前一项为矩形堰之流量公式，后一项为三角堰之流量公式，后一项为三角堰之流量公式，C1及C2各为其两者之流量系数。梯形两边的倾度通常为4：1，如图二十四(a)，如此，倾斜所增加之流量恰可抵消因横束缩影响而减少的泄水量，这种堰又称西波利地堰(Cipollrtti weir)。因堰之一边束缩而减少的流量为(35)梯形堰堰顶长L，则自由液面宽应为L+2a，2a为水面增加宽度，因此左右两边个增加宽度a。由一边三角形增加的流量为(36)(35)式等於(36)式，并设C1=C2=Cd，则a = (1/4)H (37)Q=1.86 LH3/2(38)因此，如果要合乎堰之两边在任一落差下由上下垂直改为外倾，两边三角形增加的流量等於因横束缩影响而减少之流量之条件，梯形堰两边外倾之斜率必须为1/4。标准的锐缘堰需有一定之规格，兹分述如下：(1) 堰壁须与引槽及流体之趋近流向垂直。堰顶须水平，堰口边缘，可似刀刃或薄片，务使水舌与堰顶之接触仅成一线。(2) 水舌下之空气必须畅通，以免吸压作用之产生。(3) 堰顶须有引槽，若为非束缩堰，堰顶以上之槽壁，须延至下游一些，如此水舌方不致分散。(4) 为使完成纵向束缩，并略去近速度落差，非束缩堰之堰高必须至少为5H，束缩堰至少为3H。(5) 非束缩堰之堰高小於5H时，必须考虑趋近速度落差。(6) 束缩堰堰口横束缩每边至少3H，堰顶长亦必须至少为3H。(7) 落差H之测量，必须至少在堰之上游4H以上处，否则将有误差。利用堰作流体测量，最好先实验求出一合宜之流量公式，流量系数，然后应用。因为堰顶之锐钝及引槽之大小与粗糙程度皆影响流量。例题〔6〕设在4公尺宽，1.4公尺深的渠道终点建造高1公尺的锐顶矩形束缩堰，以宣泄每秒300公升之流量；须保持渠内水深不得低於1.2公尺。(a)堰长须若干? (b)设改建西波利地堰，问堰长应为若干?解：(a)Q=0.3m3/secH=1.2-1.0=0.2mn=2由第(27)式Q=1.840.3=1.84(b) 由第(27)式Q=1.86LH3/2

根据水流速度和水量在抽取的水前方做一条平流水道，在野外直接使用铁锹取土做出两条水沟即可，沟内尽量平整，以使水流无增加的重力势能而加快流速。水沟的长度根据水流流速适当做出，保证水流稳定。在所做水沟的尽头放上三角堰，并固定三角堰，三角堰竖直放置，使水流方向与三角堰竖直面垂直，并且使三角堰的直角基本处于水沟地面。现在就要做一个大小合适的三角堰，取一块三夹板，用尺子量好角度，并用铅笔划线，画出要裁线，用锯锯掉一个直角三角形，一个三角堰就做好了。按上面的要求放好三角堰，并固定好，在野外直接使用土进行固定。让水流进行到基本清澈时，便可进行测量了，如果水沟底土较软，容易冲走，可在所做水沟地面垫上一层塑料薄膜。在三角堰处，使用尺子垂直放在三角堰的直角上，读出三角堰的直角处到水面的高度值h。根据三角堰计算流量的经验公式Q=C*h^(5/2)。其中Q是要计算的流量（L/s），h是水深（cm），C是随h变化的系数，一般取0.014。

三角堰流量计算公式为：

其中：

qv：流经三角形堰的流体流量

g：重力加速度

h：上游液位

θ：三角形的顶角

三角堰是指堰口形状为等腰三角形的薄壁堰，如上图所示。

工程实际中，三角堰流量的经验公式为：1.343h^2.47。三角堰流量也可以通过查表的方法查得。

污水处理厂的设计方案 一、工程概述城市污水处理厂的设计工作一般分为两个阶段，即初步设计和施工图设计。城市污水处理厂的设计工作内容包括确定厂址、选择合理的工艺流程、确定污水处理厂平面与高程的布置、计算建（构）筑物等。1、设计资料的收集与调查（1）建设单位的设计任务书 包括设计规模（处理水量）、处理程度要求、占地要求、投资情况等。（2）收集相关资料 包括原水水质资料、当地气象资料（温度、风向、日照情况等）、水文地质资料（地下水位、土壤承载力、受纳水体流量、最高水位等）、地形资料、城市规划情况等。（3）必要的现场调查 当缺乏某些重要的设计资料时，则现场的调查是必需的。2、厂址选择城市污水处理厂厂址选择是城市污水处理厂设计的前提，应根据选址条件和要求综合考虑，选出适用的、系统优化、工程造价低、施工及管理方便的厂址。二、处理流程选择：污水处理厂的工艺流程是指在达到所要求的处理程度的前提下，污水处理各单元的有机组合，以满足污水处理的要求。1、污水处理流程的选择原则：经济节省性原则；运行可靠性原则； 技术先进性原则。2、应考虑的其他一些重要因素： 充分考虑业主的需求； 考虑实际操作管理人员的水平。本次设计采用生物好氧处理法。好氧生物处理BOD5去除率高，可达90%~95%，稳定性较强，系统启动时间短，一般为2~4周，很少产生臭气，不产生沼气，对污水的碱度要求低。污水处理工艺流程图如下：平面图:三、污水处理工程设计计算：（一）、设计水量，水质及处理程度：平均流量：5万吨/天，变化系数1.4；进水：COD：400 mg/L，BOD：300 mg/L，SS：350 mg/L；出水：COD： 60 mg/L，BOD： 20 mg/L，SS： 20 mg/L；处理程度计算：COD：（400-60）/400=85% ；BOD：（300-20）/300=93.3% ；SS：（350-20）/350=94.3% 。（二）、格栅及其设计：格栅是由一组平行的金属栅条制成，斜置在污水流经的渠道上或水泵前集水井处，用以截留污水中的大块悬浮杂质，以免后续处理单元的水泵或构筑物造成损害。设计中取二组格栅，N=2组，安装角度α=60°Q 设计水量=平均流量×变化系数=0.810 m3/s2、格栅槽宽度：B=S(n－1)+bn式中： B——格栅槽宽度（m）；S——每根格栅条的宽度（m）。设计中取S=0.015m，则计算得B=0.93m。3、进水渠道渐宽部分的长度：4、出水渠道渐窄部分的长度：5、通过格栅的水头损失：6、栅后明渠的总高度：H=h+h1+h2式中： H——栅后明渠的总高度(m)； h2——明渠超高（m），一般采用0.3-0.5m设计中取h2 =0.30m，得到H=1.28m。7、栅槽总长度：8、每日栅渣量计算：采用机械除渣及皮带输送机或无轴输送机输送栅渣，采用机械栅渣打包机将栅渣打包，汽车运走。9、进水与出水渠道：城市污水通过DN1200mm的管道送入进水渠道，设计中取进水渠道宽度B1 =0.9m，进水水深h1=h=0.8m，出水渠道B2=B1=0.9m，出水水深h2=h1=0.8m。（三）、沉砂池及其设计：沉砂池是借助于污水中的颗粒与水的比重不同，使大颗粒的沙粒、石子、煤渣等无机颗粒沉降，减少大颗粒物质在输水管内沉积和消化池内沉积。沉砂池按照运行方式不同可分为平流式沉砂池，竖流式沉砂池，曝气式沉砂池，涡流式沉砂池。设计中采用曝气沉砂池，沉砂池设2组，N=2组，每组设计流量0.4051m3/s 1、沉砂池有效容积：式中： V——沉砂池有效容积（m3） Q——设计流量（m3/s）； t——停留时间（min），一般采用1-3min。设计中取t=2min，Q=0.4051m3/s，得到V=48.61m3。出水堰后自由跌落0.15m，出水流入出水槽，出水槽宽度B2=0.8m，出水槽水深h2=0.35m，水流流速v2=0.89m/s。采用出水管道在出水槽中部与出水槽连接，出水管道采用钢管。管径DN2=800mm，管内流速v2=0.99m/s，水力坡度i=1.46‰。12、排砂装置：采用吸砂泵排砂，吸砂泵设置在沉砂斗内，借助空气提升将沉砂排出沉砂池，吸砂泵管径DN=200mm。（四）、初沉池及其设计：初次沉淀池是借助于污水中的悬浮物质在重力的作用下可以下沉，从而与污水分离，初次沉淀池去除悬浮物40%~60%，去除BOD20%~30%。初次沉淀池按照运行方式不同可分为平流沉淀池、竖流沉淀池、辐流沉淀池、斜板沉淀池。设计中采用平流沉淀池，平流沉淀池是利用污水从沉淀池一端流入，按水平方向沿沉淀池长度从另一端流出，污水在沉淀池内水平流动时，污水中的悬浮物在重力作用下沉淀，与污水分离。平流沉淀池由进水装置、出水装置、沉淀区、缓冲层、污泥区及排泥装置组成。沉淀池设2组，N=2组，每组设计流量Q=0.4051m3/s。10、沉淀池总高度： H=h1+h2+h3+h4式中：h1——沉淀池超高（m），一般采用0.3-0.5；h3——缓冲层高度（m），一般采用0.3m；h4——污泥部分高度（m），一般采用污泥斗高度与池底坡底i=1‰的高度之和。设计中取h1=0.3m，h3=0.3m，得h4=3.94m，得到H=7.54m。15、出水渠道：沉淀池出水端设出水渠道，出水管与出水渠道连接，将污水送至集水井。式中： v3——出水渠道水流流速（m/s），一般采用v3≥0.4m/s；B3——出水渠道宽度（m）；H3——出水渠道水深（m），一般采用0.5-2.0。设计中取B3=1.0M，H3=0.8m，得到v3=0.51m/s>0.4m/s。出水管道采用钢管，管径DN=1000mm，管内流速为v=0.51m/s,水力坡降i=0.479‰。16、进水挡板、出水挡板：沉淀池设进水挡板和出水挡板，进水挡板距进水穿孔花墙0.5m，挡板高出水面0.3m, 伸入水下0.8m。出水挡板距出水堰0.5m，挡板高出水面0.3m，伸入水下0.5m。在出水挡板处设一个浮渣收集装置，用来收集拦截的浮渣。17、排泥管：沉淀池采用重力排泥，排泥管直径DN300mm，排泥时间t4=20min，排泥管流速v4=0.82m/s，排泥管伸入污泥斗底部。排泥管上端高出水面0.3m，便于清通和排气。排泥静水压头采用1.2m。18、刮泥装置：沉淀池采用行车式刮泥机，刮泥机设于池顶，刮板伸入池底，刮泥机行走时将污泥推入污泥斗内。（五）、曝气池及其设计： 设计中采用传统活性污泥法。传统活性污泥法，又称普通活性污泥法，污水从池子首端进入池内，二沉池回流的污泥也同步进入，废水在池内呈推流形式流至池子末端，其池型为多廊道式，污水流出池外进入二次沉淀池，进行泥水分离。污水在推流过程中，有机物在微生物的作用下得到降解，浓度逐渐降低。传统活性污泥法对污水处理效率高，BOD去除率可达到90%以上，是较早开始使用并沿用至今的一种运行方式7、曝气池总高度：H总=H+h式中： H总——曝气池总高度（m）； h——曝气池超高（m），一般取0.3—0.5m。设计中取 h=0.5m，则 H=4.7m。10、管道设计：①中位管：曝气池中部设中位管，在活性污泥培养驯化时排放上清液。中位管管径为600mm。②放空管： 曝气池在检修时，需要将水放空，因此应在曝气池底部设放空管，放空管管径为500mm。④消泡管 在曝气池隔墙上设置消泡水管，管径为DN25mm，管上设阀门。消泡管是用来消除曝气池在运行初期和运行过程中产生的泡沫。⑤空气管 曝气池内需设置空气管路，并设置空气扩散设备，起到充氧和搅拌混合的作用。11、曝气池需氧量计算：依照气水比5：1进行计算，Q=14580m3/h。12、鼓风机选择：空气扩散装置安装在距离池底0.2m处，曝气池有效水深为4.2m，空气管路内的水头损失按1.0m计，则空压机所需压力为：P=（4.2-0.2+1.0）×9.8=49kPa鼓风机供气量： Gsmax=14580m3/h=243m3/min。根据所需压力及空气量，选择RE-250型罗茨鼓风机，共5台，该鼓风机风压49kPa，风量75.8m3/min。正常条件下，3台工作，2台备用；高负荷时，4台工作，1台备用（六）、二沉池及其设计：二沉池一般可分为平流式、辐流式、竖流式和斜板（管）等几类。平流式沉淀池可用于大、中、小型污水处理厂，但一般多用于初沉池，作为二沉池比较少见。平流式沉淀池配水不易均匀，排泥设施复杂，不易管理。辐流式沉淀池一般采用对称布置，配水采用集配水井，这样各池之间配水均匀，结构紧凑。辐流式沉淀池排泥机械已定型化，运行效果好，管理方便。辐流式沉淀池适用于大、中型污水处理厂。竖流式沉淀池一般用于小型污水处理厂以及中小型污水厂的污泥浓缩池。该池型的占地面积小、运行管理简单，但埋深较大，施工困难，耐冲击负荷差。斜管（板）沉淀池具有沉淀效率高、停留时间短、占地少等优点。一般常用于小型污水处理厂或工业企业内的小型污水处理站。斜管（板）沉淀池处理效果不稳定，容易形成污泥堵塞，维护管理不便。设计中选用辐流沉淀池，沉淀池设2组，N=2组，每组设计流量0.405m3/s。3、沉淀池有效水深： h2=q′×t式中: h2——沉淀池有效水深（m）； t——沉淀时间（h），一般采用1—3h。设计中取 t=2.5h，得到 h2=3.5m。 4、径深比：D/h2=10.4，满足6-12之间的要求。5、污泥部分所需容积：式中： Q0——平均流量（m3/s）；R——污泥回流比（%）；X——污泥浓度(mg/L)；Xr——二沉池排泥浓度(mg/L)。设计中取Q0=0.579 m3/s，R=50%，， SVI——污泥容积指数，一般采用70-150； r——系数，一般采用1.2。设计中取SVI=100，r=1.2，得到Xr=1.2×104mg/L，X=4000mg/L。经计算得到 V1=1563.3m3。应采用连续排泥方式。6、沉淀池的进、出水管道设计： 进水管：流量应为设计流量+回流量，管径计算为900mm 出水管：管径计算为800mm 排泥管：管径为500mm 7、出水堰计算：堰上负荷的校核。规定堰上负荷范围1.5-2.9L/m.s之间。 8、沉淀池总高度： H=h1+h2+h3+h4+h5 式中：H——沉淀池总高度（m） h1——沉淀池超高（m），一般采用0.3-0.5m； h2——沉淀池有效水深（m）； h3——沉淀池缓冲层高度（m），一般采用0.3m； h4——沉淀池底部圆锥体高度（m）； h5——沉淀池污泥区高度（m）。设计中取h1=0.3m，h3=0.3m，h2=3.5m.根据污泥部分容积过大及二沉池污泥的特点，采用机械刮吸泥机连续排泥，池底坡度为0.05。 h4=(r-r1)×i 式中：r——沉淀池半径（m）； r1——沉淀池进水竖井半径（m），一般采用1.0m； i——沉淀池池底坡度。设计中取r1=1.0m，i=0.05，得到h4=0.86m。 式中：V1——污泥部分所需容积（m3）； V2——沉淀池底部圆锥体容积（m3）； F——沉淀池表面积（m2）。计算可得 =315.4m3，则h5=1.20m。得到H=6.16m。（七）、消毒接触池及其设计：污水经过以上构筑物处理后，虽然水质得到了改善，细菌数量也大幅减少，但是细菌的绝对值依然十分客观，并有存在病原菌的可能，因此，污水在排放水体前，应进行消毒处理。设计中采用平流式消毒接触池，消毒接触池设2组，每组3廊道。 1、消毒接触池容积：V=Qt式中： Q——单池污水设计流量（m3/s）；t——消毒接触时间（min），一般采用30min。设计中取t=30min，得每组消毒接触池的容积为729m3。 2、消毒接触池表面积：F=V/h2式中：h2——消毒池有效水深，设计中取为2.5m。设计中取h2=2.5m，得到F=291.6m2。 3、消毒接触池池长：L′=F/B式中：B——消毒池宽度(m)，设计中取为5m。设计中取B=5m，计算得 L=58.32m。每廊道长为19.44m，设计中取为20m。校核长宽比：L′/B=11.7>10，合乎要求。 4、消毒接触池池高：H=h1+h2式中：h1——消毒池超高(m)，一般采用0.3m；设计中取h1=0.3m，计算得 H=2.8m。5、进水部分：每个消毒接触池的进水管管径D=800mm，v=1.0m/s。 6、混合：采用管道混合的方式，加氯管线直接接入消毒接触池进水管，为增强混合效果，加氯点后接D=800mm的静态混合器。（八）、污泥浓缩池及其设计：污泥浓缩的对象是颗粒间的空隙水，浓缩的目的是在于缩小污泥的体积，便于后续污泥处理，常用污泥浓缩池分为竖流浓缩池和辐流浓缩池2种。二沉池排出的剩余污泥含水率高，污泥数量较大，需要进行浓缩处理；初沉污泥含水量较低，可以不采用浓缩处理。设计中一般采用浓缩池处理剩余活性污泥。浓缩前污泥含水率99%，浓缩后污泥含水率97%。13、溢流堰：浓缩池溢流出水经过溢流堰进入出水槽，然后汇入出水管排出。出水槽流量q=0.0015m3/s，设出水槽宽b=0.15m，水深0.05m，则水流速为0.2m/s，溢流堰周长：c=π(D-2b)计算得到c=15.86m。溢流堰采用单侧90°三角形出水堰，三角堰顶宽0.16m，深0.08m，每格沉淀池有110个三角堰，三角堰流量q0为：Q1=0.0015/110=0.0000136m3/sh′=0.7q02/5式中： q0——每个三角堰流量（m3/s）； h′——三角堰堰水深（m）。计算得到h′=0.0079m。三角堰后自由跌落0.10m，则出水堰水头损失为0.1079m

没有见过平流式的。水解酸化池本来的混合功能就很少，一般用底部进水，溢流堰出水，来起到混合的作用，发挥水解的作用。

如果水解酸化池底部有推流器，使之充分混合则可以考虑平流式

出水堰板是设置在滤池出水堰处防止滤料流失并且调节出水平衡的装置。应选用强度高、性能稳定，抗老化性好、无毒、耐腐蚀的材料。

常见的出水堰类型有三种：三角堰、梯形堰、矩形堰。其中的三角堰直角三角堰和锐角三角堰两种，矩形堰又分为不淹没式矩形堰和淹没式矩形堰。

土建一般误差较大，而三角堰一般采用不锈钢或者塑料材质，便于加工，平整度能够保证。三角堰上会开长条形的螺栓孔，以防止构筑物不均匀沉降带来的出水堰堰口不水平的情况。

扩展资料

在土建工程中，三角堰的使用较为广泛，三角堰又可分为直角三角堰和锐角三角堰，像一些水量只有几十吨甚至几吨的废水，采用锐角三角堰能使出水更加平稳；常见三角堰为90°出水堰，即直角三角堰，计算规范完整，算法简单。

出水堰的计算过程一般是先根据过堰水深求出单个堰口的流量，再根据总的出水流量得出堰口个数，计算出堰口个数后，根据堰板长度、高度结合水池尺寸来确定堰口长度及间距，再将得出的参数进行复核即可。

用于土建工程布水槽的出水堰板一般还需设有能上下移动调整的装置，来适应水流的变化，如在堰板开出几个长条形的螺栓孔来调整堰板的平整度；对于采用钢结构、塑料结构的水池，由于施工较为简单，可直接在水槽进水端开启出水堰。

污水处理中齿形堰板叫三角堰板，是水处理工艺（包括污水处理和净水处理）中沉淀池溢面集水和输水的重要装置。三角堰板是水处理工艺过程中一种常见的过水构筑物。水低于堰顶时不过水，此时堰只起挡水作用；若上游（或上一工序）继续来水，堰就抬高了上游水位。当水位高于堰顶时，水就从堰顶溢过。水经过三角堰板的抬挡作用，把大部分杂质（污泥、水中的悬浮物等）阻挡在三角堰板前，流经三角堰板的水就相对干净，达到初步净化水的目的。