卸料平台主绳附绳都要拉紧么，钢丝绳都采用的20

你好，一般情况下，电动吊篮脱离绳槽的原因有两个：

1、厚度小，上部绳槽浅，容易使钢丝绳滑出；钢丝绳在较小的范围内绕楔块绳槽弯曲的同时，由于楔块的腹部弧度（与电动葫芦外壳圆弧吻合），钢丝绳又绕葫芦的轴线弯曲，这种较小范围内的空间弯曲使得钢丝绳有强烈的反变形趋势，如果此时存在钢丝绳与楔块、楔块与楔套间的安装缺陷，钢丝绳易从楔块与楔套之间滑出。

2、楔块上部宽处太宽，安装后大部分悬出楔套上部，同时由于制作粗糙，楔块的腹部弧度与电动葫芦外壳弧度往往不吻合，使得其在载重后受到弯矩的作用，如果楔块存在裂纹，在冲击弯矩的作用下，易发生断裂而使钢丝绳滑脱导致事故。

希望可以帮助到你。

钢丝绳的固有频率（natural frequency）取决于绳子的长度、材料密度以及绳径等参数，可以通过以下公式计算：

f = (1/2L) * sqrt(T/ρ)

其中，f 表示固有频率，L 表示绳子的长度，T 表示绳子的张力，ρ 表示绳子的线密度，即单位长度的质量。

需要注意的是，该公式适用于理想化的钢丝绳，不考虑绳子的弯曲和弯矩等因素。在实际应用中，由于钢丝绳的材料、结构、用途等不同，固有频率也会有所差异。

另外，固有频率还可以通过实验测定得到。一种常用的方法是在钢丝绳上施加一个外力或冲击，然后测量绳子的振动频率。利用钢丝绳振动的理论，可以反推出绳子的固有频率。

要计算主副吊机的最大受力、计算出吊装钢丝绳在吊装过程中的最大拉力、钢筋笼在起扳过程中各点（吊点及相邻两吊点的中点）的最大弯矩，然后才能进行验算，在计算主副吊装受力、吊装钢丝绳受力、最大弯矩时，不能只分析钢筋笼在水平状态时的情况，要分析钢筋笼从水平状态到直立状态全过程，因为对吊机、钢丝绳和钢筋笼的最不利角度并不在水平状态，下面是如下图进行吊装钢筋笼时的分析：

钢筋笼吊装初始状态

吊机受力与钢筋笼倾角关系

钢丝绳受力图

各点弯矩变化图

先算恒载2脚手板、悬挑于结构边上这一部分脚手板等受力2算得）：立杆、大横杆、恒叠加乘以分项系数）2算（因为是分内外排的），活载就好算了按照规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》或《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》取活荷载值、脚手板按照力学中简支梁的支座反力求出分别作用于内排和外排的重量。最后将求出的标准值乘以活、恒的分项系数得出设计值（这是活、小横杆按147、防护竹笆等都是外排架体受力的，二内排主要是147，当然还有其他的就看你们在搭设时所用的东西了，因为剪刀撑计算书都是在分内外排分别计算的、防护网，然后求出分别在内外排的值（和脚手板一样的算法），最好按照规范的计算项进行计算、踢脚板，这样就可以按照规范进行验算了。

荷载计算：

（1）垂直荷载的传递路线：

施工荷载→钢脚手板→小横杆→大横杆→通过扣件抗剪→立杆简易桁架→悬挑工字钢。

（2）荷载取值：

① 结构施工用脚手架施工活荷载标准值取为：qk=3.0KN/m2。

② 作用于外架的风荷载标准值：（见高层建筑施工手册公式4-4-1）

ω = 0.75β2μzμstwω0

其中，ω0——基本风压值，取0.50KN/m2

β2——风振系数，取1.0。

μz——风压高度变化系数，取1.72。

μstw——风压体型系数，查表得0.2496。

∴ ω = 0.75×1×1.72×0.2496×0.5 = 0.161(KN/m2)

③ 恒载

钢脚手板自重245 N/ m2

钢管自重3.82 kg/m

扣件自重9.8 N/个

（3）荷载分项系数的选择：

永久荷载的分项系数，采用1.20。

可变荷载的分项系数，采用1.40。

脚手架验算。

① 小横杆验算：

小横杆受力按简支梁计算，其上承受施工荷载，钢脚手板荷载，小横杆自重。同时，由悬挑架设计可知小横杆间距500。则荷载组合值为：

q = 1.2×(3.82×9.8×10-3+0.245×0.5)+1.4×3.0×0.5 = 2.36 KN/m

跨中弯矩为：M = —— ql2 = ——×2.36×1.052 = 0.33KNm

M 0.33×106

小横杆受弯应力为：б= — = ———— =64.96 N/mm2 <[б]=205N/mm2

W 5.08×103

符合要求。

1 1

其支座反力为：N = —— ql = ——×2.36×1.2 = 1.42KN

2 2

② 大横杆验算：

大横杆受力按三跨连续梁考虑，其上承受小横杆传来压力及自重。且大横杆间距为1.5m。

由小横杆传来压力产生的最大弯矩为：

M1 = 0.311×N×1.5 = 0.311×1.42×1.5 = 0.662KNm

由大横杆自重产生的最大弯矩为：

M2 = 0.117ql2 = 0.117×3.82×10-3 ×1.502 = 0.001KNm

M1+ M2 （0.662+0001）×106

则：б= ——— = ————————— = 130.52 N/mm2 <[б]=205N/mm2

W 5.08×103

符合要求。

③ 立杆验算：

立杆设计由稳定计算控制，脚手架的稳定计算必须计算其结构的整体稳定及单杆的局部稳定。

计算脚手架的整体稳定及单杆局部稳定时，其强度设计值应乘以相应的调整系数KHKA，其中KH为与脚手架的高度有关的调整系数，取

1 1

KH = ——— = ———— = 0.781；

1+ H 1+ 28

—— ——

100 100

KA为与立杆截面有关的调整系数，当脚手架内、外排立杆均采用单根钢管时，取KA = 0.85。

a. 整体稳定验算：

脚手架的整体稳定按轴心受力格构成压杆计算，当考虑风荷载时，需满足如下公式的要求：

N M

—— = ——— ≤ KAKH[б]

ΨA bA

其中，N——格构式压杆的轴心压力。由立杆纵距1.5m；外架步距1.8m，查《高层建筑施工手册》表4—4—4得脚手架自重产生的轴力NGK1=0.442KN。由立杆横距1.02m；立杆纵距1.5m；脚手架铺设层数六层，查《高层建筑施工手册》表4—4—5得脚手架附件及物品重产生的轴力NGK2=4.185KN。由立杆横距1.02m；立杆纵距1.5m；均布施工荷载3.0KN/m2，查《高层建筑施工手册》表4—4—6得一个纵距内的脚手架施工、荷载标准值产生的轴力NQK=6.30×2=12.60KN。则：N=1.2(n1NGK1+ NGK2)+ 1.4NQK

28

=1.2 × 〔—— × 0.442 + 4.185 〕+ 1.4×12.60 = 30.93KN

1.8

M——风荷载作用对格构成压杆产生的弯矩，为：

Qh12 0.161×1.82

M = ——— = ————— = 0.065KNm

8 8

Ψ——格构压杆的整体稳定系数，由换算长细比

λcx=μλx=25×10.28=257，查《高层建筑施工手册》表4—4—7得

ψ=0.242。

N M 30.93×103 0.065×106

则： —— + —— = ———————— + ————————

ΨA bA 0.242×4.89×2×102 1050×4.89×2×102

= 130.68 + 0.0633 = 130.74N/mm2

＜ KAKH[б] = 0.781×0.85×205 = 136.13N/mm2

符合要求。

b. 单杆局部稳定验算：

双排脚手架单杆局部稳定需满足如下公式要求：

N1

—— +бM ≤ KAKH[б]

Ψ1A1

N

其中， N1——单根立杆的轴心压力，取N1=—— = 15.46KN。

2

Ψ1——立杆稳定系数，由λ1= h/I = 180/15 = 120，查《高层建筑施工手册》表4—4—7得Ψ1 = 0.452。

бM ——操作层处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力。当施荷载取3000N/m2时，取бM = 55 N/mm2

N1 15.46×103

—— +бM = ———————— + 55

Ψ1A1 0.452×4.89×102

=124.95 N/mm2 ＜ KAKH[б] = 135.92 N/mm2

符合要求。

④ 连墙点抗风强度验算：

风荷载对每个连墙点产生的拉力或压力

Nt = 1.4H1L1ω = 1.4 × 2.8 × 6.0 × 0.161 = 3.79 KN

单个扣件连结的抗压或抗拉设计承载力为6KN/个，符合要求。

⑤ 高度验算:

由悬挑工字钢上的每段脚手架最大搭设高度,按《高层建筑施工手册》公式4—4—11计算:

H

HMAX ≤ ————

1+ H

—— 100

KAΨAf-1.30(1.2NGK2+1.4NQK)

其中，H = —————————————•h

1.2NGK1

0.85×48.491-1.3(1.2×4.185+1.4×12.60)

= ———————————————————•1.8 = 39.91

1.2 × 0.442

ΨAf由《高层建筑施工手册》表4—4—10查得为ΨAf = 48.491。

H 39.91

则：最大允许搭设高度HMAX = ——— = ————— = 28.50 m ＞28 m

1+ H 1+ 39.91

—— ———

100 100

符合要求。

⑥ 分段卸荷措施：

分段卸载措施采用斜拉钢丝绳的方法，起步架卸载一次，每隔五层卸载一次，卸载高度为2.8×5=14.0m，符合搭设高度要求。下面验算钢丝绳的强度要求。

a.所卸荷载，应考虑架子的全部荷载由卸载点承受，本工程的每个纵距，共有4个斜拉点，每个吊点所承受荷载P1为：

N 30.93

P1= —— × KX = ——— × 1.5 = 11.60 KN

4 4

式中KX 为荷载不均匀系数，取为1.5。

b.计算简图确定，钢丝绳内力计算。

计算简图如下图所示

2.82+ 1.352

则：TAO= P1 × —————— = 1.11P1 = 12.88 KN

2.8

1.35

TAB = - P1 × ———— = - 0.48P1 = - 5.57 KN

2.8

2.82+ 0.32

TBO= P1 × —————— = 1.006P1 = 11.67 KN

2.8

0.30

TBC = -〔P1 × ——— + TAB 〕= - 6.81 KN

2.8

c. 验算钢丝绳抗拉强度：

由上计算可知，钢丝绳的计算拉力取为：PX = 12.88 KN

考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数，从《高层建筑施工手册》表4—4—13查得，为α= 0.85。

取钢丝绳使用的安全系数，查《高层建筑施工手册》表4—4—24得

K= 8。采用6×19，绳芯1钢丝绳。

KPx 8×12.88

Pg= —— = ————— = 121.22 KN

α 0.85

选用Φ15.5，Pg = 125.0 KN ＞ 121.22 KN。

选择与钢丝绳配套使用的卡环，号码为2.7号，安全荷重为27 KN ＞ 12.88 KN , 符合要求。

d. 计算工程结构上的预埋吊环：

根据《砼结构设计规范》规定，吊环采用一级钢制作，吊环埋入深度不应小于30d，并应焊接或绑扎钩住结构主筋，每个吊环可按两个截面计算。

则：吊环钢筋截面积

2PX 12.88×2

Ag= ——— = ———— × 1000 = 61.33 mm2

2×210 420

选用3Φ8，Ag = 151 mm2 ＞ 61.33 mm2。

符合要求。

e. 验算吊点处扣件抗滑承载能力：

吊点处水平方向分力最大值TBC = 6.81 KN，垂直方向分力最值为11.60KN, 都只需两个扣件即可满足要求，搭设的外架在吊点处已有两个扣件，符合要求。

5、脚手架承重结构计算：

①由于本工程为剪力墙结构，结构上不允许将工字钢穿设在结构暗柱上，导致工字钢间距不均匀，为了便于调节立杆间距保持外架美观，则采用制作简易钢管桁架落在工字钢上的办法。（详见方案）

由此，需验算钢管桁架的承受能力。

考虑最不利情况，计算简图如下：F = 15.46KN。

由此计算而得的杆件内力及工字钢反力如下图所示：

由此，需计算压杆的稳定设计荷载。

考虑由于施工原因，对杆件会形成初偏心30mm，形成压弯受力杆，钢管受力按压弯失稳计算。其设计荷载应满足下列要求：

N βmMX

—— + ———————— ≤ [б]m

N

ΨA WX〔1-0.8——〕

NEX

1 1

两端铰支，l0= ——l = —— × 0.92+0.752 = 0.59 m ,

2 2

l0 590

则λ= —— = —— = 37.34 ,

i 15.8

查钢结构设计规范得：Ψ = 0.948。

等效弯矩系数取：βmx = 1.0。

截面塑性发展系数数：γx = 1.15。

π2×2.06×105×4.89×102

欧拉临界力：NEX =π2EA/λ2 = ——————————— = 713.60KN。

37.342

则有：

N 1.0×30×N

——————— + ——————————————— = 205。

N

0.929×4.89×102 1.15×5.08×103〔1-0.8× ———〕

713060

解得荷载设计值为：N = 28.11 KN

符合要求。

②承重工字钢验算：

计算模型

不考虑工字钢的自重荷载，仅考虑外架传递荷载，简化模型如上图：

仅考虑工字钢的自重荷载，简化模型如下图：

荷载计算

由以上计算可知：F1 = F2= 15.46KN

1.2×24.14×9.8

工字钢自重荷载q = ——————— = 0.284 KN/m

1000

b.内力计算：

A点是弯矩、剪力最不利用点。

不考虑工字钢自重荷载，考虑外加传递荷载。

MA架 = F1 × L1 + F2 × L2 = 15.46×1.36 + 15.46×0.3 =25.51 KNM

QA架 = F1 + F2 = 15.46 + 15.46 = 30.92 KW

仅考虑工字钢自重荷载。

1 1

MA工 = — ql2 = — × 0.284×1.42 = 0.278 KNm

2 2

QA工 = ql = 0.284×1.4 = 0.40 KN

综合考虑。

MA = MA架+ MA工 = 25.51+0.278 = 25.79 KNm

Q = QA架+ QA工 = 30.92+0.4 = 31.32 KN

强度验算。

MA 25.79×102

б= —— = ————— = 139.09 N/mm2 ＜ [б] m = 215 N/mm2

WX 185.4×103

QA•SX 31.32×103 ×106.5×103

τ= ——— = ————————— = 30.75 N/mm2 ＜ [б] V = 125 N/mm2

IXtw 1669×104×6.5

满足要求。

d.锚固抗拔筋验算：

由以上计算可知，F1 = F2= 15.46KN，q = 0.284 KN/m，则锚固点的抗拔力为：

1.42 1.52

F1×（1.05+0.3）+ F2 × 0.3 + q×—— - q × ——

2 2

FB= ————————————————————————— = 16.88 KN

1.5

同时，此抗拔筋按锚固拉环考虑，拉应力不应大于50N/mm2,则抗拔筋截面积为：

FB 16.98×103

Ag= ——— = ————— = 169.80 mm2 ,符合要求。

2×50 2×50

采用Φ25钢筋，Ag = 490.9 mm2 ＞169.80 mm2 符合要求。

脚手架

脚手架(scaffold) 指施工现场为工人操作并解决垂直和水平运输而搭设的各种支架。建筑界的通用术语，指建筑工地上用在外墙、内部装修或层高较高无法直接施工的地方。主要为了施工人员上下干活或外围安全网围护及高空安装构件等，说白了就是搭架子，脚手架制作材料通常有:竹、木、钢管或合成材料等。有些工程也用脚手架当模板使用，此外在广告业、市政、交通路桥、矿山等部门也广泛被使用。

中国现在使用的用钢管材料制作的脚手架有扣件式钢管脚手架、碗扣式钢管脚手架、承插式钢管脚手架、门式脚手架，还有各式各样的里脚手架、挂挑脚手架以及其它钢管材料脚手架。从其材料和构造情况来着手，并可将其大致划分如下：

按杆件的材料划分

1）单一规格钢管的脚手架。它只使用一种规格的钢管，如扣件式钢管脚手架，只使用Ф48.3×3.5的电焊钢管。

2）多种规格钢管组合的脚手架。它由两种以上的不同规格的钢管构成，如门式脚手架。

3）以钢管为主的脚手架。即以钢管为主，并辅以其它型钢杆件所构成的脚手架，如设有槽钢顶托或底座的里脚手架，有连接钢板的挑脚手架等。碗扣式钢管脚手架当采用钢管横杆时，为“单一钢管的脚手架”；当采用型钢搭边横杆时，为“以钢管为主的脚手架”

按横杆与立杆之间的传递垂直力的方式划分

1）靠接触面摩擦作用传力。即靠节点处的接触面压紧后的摩擦反力来支承横杆荷载并将其传给立杆，如扣件的作用，通过上紧螺栓的正压力产生摩擦力；

2）靠焊缝传力。大多数横杆与立杆的承插联结就是采用这种方式，门架也属于这种方式；

3）直接承压传力。这种方式多见于横杆搁置在立杆顶端的里脚手架；

4）靠销杆抗剪传力。即用销杆穿过横杆的立式联结板和立杆的孔洞实现联结、销杆双面受剪力作用。这种方法在横杆和立杆的联结中已不多见。

此外，在立杆与立杆的联结中，也有3种传力方式：

1）承插对接的支承传力。即上下立杆对接，采用连接棒或承插管来确保对接的良好状态；

2）销杆连接的销杆抗剪传力；

3）螺扣连接的啮合传力。即内管的外螺纹与外（套）管的内螺纹啮合传力。其中后两种传力方式多用于调节高度要求的立杆连接中。

按连结部件的固着方式和装设位置划分

1）定距连接：即联结焊件在杆件上的定距设置，杆件长度定型，联结点间距定型；

2）不定距连结：即联结件为单设件，通过上紧螺栓可夹持在杆件的任何部位上。

按工人固定结点的作业方式划分

1）插入打紧；

2）拧紧螺栓。

主要特点

不同类型的工程施工选用不同用途的脚手架和模板支架。目前，桥梁支撑架使用碗扣脚手架的居多，也有使用门式脚手架的。主体结构施工落地脚手架使用扣件脚手架的居多，脚手架立杆的纵距一般为1.2~1.8m；横距一般为0.9~1.5m。

钢丝绳索具作为五金索具中的一部分，在吊装工程中起着十分重要的作用。但是，钢丝绳索具也不是可以随便使用的，在吊装过程中也有很多必须要注意的事情，下面，就给大家介绍一下钢丝绳索具在吊装过程中的使用要求。 1、使用铝合金压制接头的吊装索具时，金属馆陶不应受径向力或弯矩作用。2、提升物品时穿入软索眼的金属销轴等物体，应有足够的连接强度，且直径不得小于钢丝绳吊索公称直径的2倍。3、钢丝绳索具不得在地面上拖拽不得使用有焊接疤痕的索具钢丝绳索具不得用作电焊的搭铁线。4、吊钩、卸扣上不得进行焊接或钻孔，不得有裂纹、锐角、过烧等影响安全使用的缺陷。5、与卸扣销轴连接接触的吊物耳板及其它索具配件的厚度应不小于销轴直径。6、提升吊重时，应符合下列要求：索具分肢无任何结扣的可能性终端连接方法正确可靠索具弯折曲率半径大于钢丝绳公称直径的2倍索具使用中，本身自然形成的扭结角不得受挤压，但终端索眼、套管或插接连接及其配件应安全可靠多肢索具不得互相绞缠。

7、使用单位应有安全使用、维护保养规程或相应的规章制度；应对本单位的钢丝绳索具建立档案。

8、钢丝绳索具应存放在专用的索具房内，且排放整齐，固定牢固

9、钢丝绳索具房内应有钢丝绳索具标牌，表明钢丝绳索具的规格型号和额定载重量，安全系数等，使用人员应熟悉并正确选用。

参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：2.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：内侧2.80/外侧5.60； 钢丝绳安全系数K：9.00，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算； 预埋件的直径(mm)：20.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：18号槽钢槽口水平[ ；次梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[；次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：2.00。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50, 次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：2.20。A、次梁的验算:次梁选择 16a号槽钢槽口水平[ ，间距0.4m，其截面特性为：面积 A=21.95cm2；惯性距 Ix=866.2cm4； 转动惯量 Wx=108.3cm3； 回转半径 ix=6.28cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1=0.35× 0.40= 0.14kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用16a号槽钢槽口水平[，标准值为0.17 kN/m Q2=0.17 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：5.00kN荷载组合Q=1.2×(0.14+0.17)+1.4×2.00×0.40=1.49kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：经计算得出: Mmax = (1.49×2.202/8)×(1-(0.002/2.202))2+7.00×2.20/4=4.75kN.m。 最大支座力计算公式:经计算得出: R = (7.00 + 1.49×(2.20 + 2×0.00))/2 = 5.14kN3.抗弯强度验算次梁应力：其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05； [f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 σ =4.75×103/(1.05×108.30)=41.79 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 σ =41.787 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到 φb=570×10.00×63.00×235/(2200.00×160.00×235.0)=1.02；由于 φb大于0.6，按照下面公式调整：得到 φb'=0.794；次梁槽钢的稳定性验算 σ =4.75×103/(0.794×108.300)=55.29 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 σ =55.29 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!B、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 18号槽钢槽口水平[ ，其截面特性为： 面积 A=29.29cm2；惯性距 Ix=1369.9cm4；转动惯量 Wx=152.2cm3；回转半径 ix=6.84cm；截面尺寸，b=70mm,h=180mm,t=10.5mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m；Q1 = 0.11kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.23kN/m 静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.11+0.23) = 0.40kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，从左至右各支座反力：R[1] = 19.69 kN； R[2] = 14.429 kN； R[3] = -4.959 kN。 最大支座反力为 Rmax=14.429 kN；最大弯矩 Mmax=9.903 kN·m；最大挠度 ν=0.044 mm。3.抗弯强度验算其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05； [f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 σ =9.903×106/1.05/152200.0+1.03×104/2929.000=65.488 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 65.488 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00 N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算其中 φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb=570×10.5×70.0×235/(6000.0×180.0×235.0)=0.388；主梁槽钢的稳定性验算 σ = 9.903×106/(0.388×152200.00)=167.74 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 σ = 167.74 N/mm2 小于 [f]=205.00,满足要求!C、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisinθi其中 RCi -- 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi -- 拉钢绳的轴力(kN)； θi -- 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sinθi = Sin (ArcTan (5.6/(2+2)) = 0.814；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sinθi；RUi = 19.69 / 0.814 = 24.20 kN；D、钢丝拉绳的强度验算:选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径21.5mm。其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝296KN； α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.82； K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝9。得到：[Fg]=26.969KN>Ru＝24.197KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。E、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=24197.417N。拉环强度计算公式为：其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=[24197.4×4/(3.142×50.00×2)]1/2=17.6mm<20MM(选用的拉环钢筋直径)，满足要求。六、 平台安装1、钢平台搁置点上拉结点位于结构上，不得设置在脚手架等施工机具、设备上。（悬挑卸料平台位置应根据结构特点进行设置）2、吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂平台吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。3、钢平台安装时，钢丝绳应用专用的挂钩挂牢，采取其它方式时卡头的卡子不得少于3个。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，外口应略高于内口。4、钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆和安全网。5、钢平台吊装时需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。6、在使用期间应有专人检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复，确保安全。七、 安全施工1、 安装由取得上岗证的架子工进行操作，预埋件提前预埋，预埋Ø16“U”螺栓，间距、位置准确。2、 塔吊专人（取得上岗证）指挥，待吊装索具正确安装后方可起吊，待槽钢用预埋件上的螺栓拧紧及钢丝绳拉紧后方可松钩，严禁违反“十不吊”。拆除时吊车吊紧后，方可松钢丝绳拉线及螺栓。3、 工人操作均应正确使用安全帽和安全带。4、 安装及拆除过程中，设警戒区，专人负责监护。5、 其它均按《防止高空坠落事故专项施工方案》和《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）有关条款执行。

悬

挑

式

卸

料

钢

平

台

施

工

方

案

编 制 人：

编制单位：

审 批 人：

编制日期：

目录

一．编制依据

二．工程概况

三．施工准备

四．施工条件

五．卸料钢平台设计

六．平台安装

七．安全施工

八．悬挑卸料平台加工图

一、 编制依据

1、 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）

2、 钢结构设计规范（JGJ17-88）

3、 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）

4、 外墙结构形式及悬挑式卸料钢平台施工经验。

二、 工程概况

1． 工程总体说明

工程名称：栖霞区迈皋桥创业园地块经济适用住房项目1-01～1-06、1-13幢及附属工程土建及水电安装

建设地点：栖霞区迈皋桥创业园

建设单位：南京汇杰建设发展有限公司

设计单位：南京长江都市建筑设计股份有限公司

工程范围：1-01～1-06幢及附属工程土建及水电安装施工

2．建筑概况

本工程为栖霞区迈皋桥创业园地块经济适用住房1-01～1-06幢及附属工程项目，其中1、2、5、6幢为25层住宅，3、4幢为33层住宅，13a#、13b#为2层商业用房，总建筑面积150000 m2，其中地下室面积15197 m2。

3．结构概况

本工程设计使用年限50年，地下室为一层，框架剪力墙结构，1～6幢住宅为25～33层，混凝土剪力墙结构；13幢为商业用房，地上2层，混凝土框架结构。

三、 施工准备

1、 加工用的卸料钢平台材料准备齐全。

2、 钢平台在外墙的位置已确定。

3、 加工图已确定。

四、 施工条件

1、 卸料平台已加工好并经过检查符合要求。

2、 预埋件已埋设，并做好隐蔽验收。

3、 外架已搭设好，并且卸料平台位置外架开洞处按有关要求已加固好。

五、 卸料钢平台设计

悬挑式钢平台以槽钢作为次梁和主梁，Ø48钢管进行加密，并相互与槽钢焊接固定，上面满铺脚手板，杆件计算按下列步骤进行，荷载设计值的取用见《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91附录（一）。钢丝绳的取用按现行的《结构安装工程施工操作规程》YSJ404-89的有关规定执行。

设计图如下：

参数信息:

1.荷载参数

脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。

2.悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离(m)：2.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.00；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：内侧2.80/外侧5.60；

钢丝绳安全系数K：9.00，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算；

预埋件的直径(mm)：20.00。

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

3.水平支撑梁

主梁材料类型及型号：18号槽钢槽口水平[ ；

次梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[；

次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：2.00。

4.卸料平台参数

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50, 次梁悬臂Mc（m）：0.00；

平台计算宽度(m)：2.20。

A、次梁的验算:

次梁选择 16a号槽钢槽口水平[ ，间距0.4m，其截面特性为：

面积 A=21.95cm2；

惯性距 Ix=866.2cm4；

转动惯量 Wx=108.3cm3；

回转半径 ix=6.28cm；

截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。

1.荷载计算

(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35× 0.40= 0.14kN/m；

(2)、型钢自重标准值：本例采用16a号槽钢槽口水平[，标准值为0.17 kN/m

Q2=0.17 kN/m

(3)、活荷载计算

1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2

Q3=2.00 kN/m2

2)最大堆放材料荷载P：5.00kN

荷载组合

Q=1.2×(0.14+0.17)+1.4×2.00×0.40=1.49kN/m

P=1.4×5.00=7.00kN

2.内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：

经计算得出: Mmax = (1.49×2.202/8)×(1-(0.002/2.202))2+7.00×2.20/4=4.75kN.m。

最大支座力计算公式:

经计算得出: R = (7.00 + 1.49×(2.20 + 2×0.00))/2 = 5.14kN

3.抗弯强度验算

次梁应力：

其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；

[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值 σ =4.75×103/(1.05×108.30)=41.79 N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值 σ =41.787 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!

4.整体稳定性验算

其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到 φb=570×10.00×63.00×235/(2200.00×160.00×235.0)=1.02；

由于 φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到 φb'=0.794；

次梁槽钢的稳定性验算 σ =4.75×103/(0.794×108.300)=55.29 N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算 σ =55.29 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!

B、主梁的验算:

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择 18号槽钢槽口水平[ ，其截面特性为：

面积 A=29.29cm2；

惯性距 Ix=1369.9cm4；

转动惯量 Wx=152.2cm3；

回转半径 ix=6.84cm；

截面尺寸，b=70mm,h=180mm,t=10.5mm；

1.荷载验算

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m；

Q1 = 0.11kN/m；

(2)槽钢自重荷载 Q2=0.23kN/m

静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.11+0.23) = 0.40kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；

2.内力验算

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台水平钢梁计算简

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，从左至右各支座反力：

R[1] = 19.69 kN；

R[2] = 14.429 kN；

R[3] = -4.959 kN。

最大支座反力为 Rmax=14.429 kN；

最大弯矩 Mmax=9.903 kN·m；

最大挠度 ν=0.044 mm。

3.抗弯强度验算

其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；

[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值 σ =9.903×106/1.05/152200.0+1.03×104/2929.000=65.488 N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值 65.488 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00 N/mm2，满足要求!

4.整体稳定性验算

其中 φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb=570×10.5×70.0×235/(6000.0×180.0×235.0)=0.388；

主梁槽钢的稳定性验算 σ = 9.903×106/(0.388×152200.00)=167.74 N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算 σ = 167.74 N/mm2 小于 [f]=205.00,满足要求!

C、钢丝拉绳的内力验算:

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi = RUisinθi

其中 RCi -- 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；

RUi -- 拉钢绳的轴力(kN)；

θi -- 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；

sinθi = Sin (ArcTan (5.6/(2+2)) = 0.814；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sinθi；

RUi = 19.69 / 0.814 = 24.20 kN；

D、钢丝拉绳的强度验算:

选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径21.5mm。

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝296KN；

α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.82；

K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝9。

得到：[Fg]=26.969KN>Ru＝24.197KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

E、钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=24197.417N。

拉环强度计算公式为：

其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径 D=[24197.4×4/(3.142×50.00×2)]1/2=17.6mm<20MM(选用的拉环钢筋直径)，满足要求。

六、 平台安装

1、钢平台搁置点上拉结点位于结构上，不得设置在脚手架等施工机具、设备上。（悬挑卸料平台位置应根据结构特点进行设置）

2、吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂平台吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。

3、钢平台安装时，钢丝绳应用专用的挂钩挂牢，采取其它方式时卡头的卡子不得少于3个。建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，外口应略高于内口。

4、钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆和安全网。

5、钢平台吊装时需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。

6、在使用期间应有专人检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复，确保安全。

七、 安全施工

1、 安装由取得上岗证的架子工进行操作，预埋件提前预埋，预埋Ø16“U”螺栓，间距、位置准确。

2、 塔吊专人（取得上岗证）指挥，待吊装索具正确安装后方可起吊，待槽钢用预埋件上的螺栓拧紧及钢丝绳拉紧后方可松钩，严禁违反“十不吊”。拆除时吊车吊紧后，方可松钢丝绳拉线及螺栓。

3、 工人操作均应正确使用安全帽和安全带。

4、 安装及拆除过程中，设警戒区，专人负责监护。

5、 其它均按《防止高空坠落事故专项施工方案》和《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）有关条款执行。

八、 悬挑卸料平台加工设计图