怎么用人工把220公斤的电机放到8米的房顶上

1.地上式地热井井口泵房建筑

1)泵房建筑的面积不小于长6m×宽5m,主管道直管段的长度必需满足安装所有监测仪器仪表及连接各种仪器仪表所需的阀门、变径管、柔性接头等的空间,同时满足提泵、下泵的空间需要。泵房内设排水沟,收集地面管道、设备渗漏、冲洗地面和检修时的排水。沟盖板为带眼盖板沟内设排水地漏,排水能力按具体工况确定(重力排水)。

2)井泵房内设防爆照明灯具,设置一个或多个面积不小于长1.0m×宽0.5m具备良好的进风、排风措施的通风采光窗,泵房出入门的宽度、高度及位置设计应符合消防安全通道要求。

3)为方便井泵提升,应在泵房顶设电动葫芦,要求泵房内梁下净高不小于7.2m,若不设电动葫芦,屋顶开1.5×1.9m的提升孔采用三角架或汽车吊提升井泵,要求泵房内梁下净高不小于4.5m,吊装孔可做成活动盖板,注意做好屋面防水。

图4-25为地上式地热井泵房建筑示意图。

2.地下式、半地下式地热井井口泵房建设

由于地热井井口泵房建于半地下或全地下将给动态监测和管理工作带来诸多困难和不便,因此一个规范的地热井泵房系统建设工程中,地热井井口泵房不得设计为半地下或全地下形式。而对于条件局限井口泵房只能设计建于半地下或全地下的,其建筑设计布置以其供热系统整体布局的经济合理性及运行管理方便为总原则,泵房建筑内各设备之间应有运行操作及设备维修所必需的场地,泵房建筑的高度应满足设备安装、起吊、检修、搬运所需的空间,地热站内所有阀门应便于操作和装卸,各设备间留有检修通道,电气设备要有足够的安全距离。其地下井泵房净高不小于2.5m,面积不小于长6m×宽5m,满足地热井的井口主管道直管段能同时安装各种仪器仪表及连接各种仪器仪表所需的短接、阀门、蝶阀、变径管、柔性接头等的空间。屋顶要设有面积不小于1.5m×1.5m的提升孔,按规定设置入孔和气孔,提泵孔盖板应满足承重要求,做好防水、防漏,井泵房内设防爆照明灯具、防水插座,井泵房内的压力排水管应直接引至泵房外的排水系统。

图4-26为全地下式地热井泵房建筑示意图。

3.热力站房土建条件

1)设备间、电控间及监控室要求具有良好的进、排风措施门窗考虑隔音措施。必须预留大型设备吊装孔或垭口,具体尺寸根据最大设备外形尺寸确定。

2)压力排水管直接接至室外的扩容井,扩容井与附近排水井相连,扩容井尺寸根据最大压力排水量确定,从扩容井到附近排水检查井间的排水管径必须足够大,以满足排出水量要求。

3)设备间照明由土建设计单位统一考虑,具体要求井泵房及供热站设备间照度大于100勒克斯,电控间、监控室、办公室照度大于200勒克斯。

4)土建基础、预留孔等均由土建专业按照工艺提供的土建条件图进行设计。

5)通风、排烟以及隔断等的设计均由土建专业负责。

6)设备间梁下净高为最高设备高度加1m,也可根据最高设备布置情况局部加高。

图4-25 地上式地热井泵房建筑示意图(单位:mm)

7)根据不同地区冬季的气候条件,在寒冷地区,站房冬季要求采暖。

典型地热利用系统热力站土建条件图见图4-27。

天津地热田属典型的沉积盆地型地热资源,回灌开采历史长、规模大。据统计数据,2008年度回灌量近600×104m3/a,整体回灌率近23%,其中基岩回灌率达41%,效果明显。相对而言,孔隙型热储回灌工作进展缓慢,回灌率不足2%。究其原因是由于各种因素引起的堵塞致使回灌量衰减过快,回灌率太低,难以做到连续稳定的回灌,这些问题一直是阻碍其回灌工作快速发展的重要因素。影响回灌效果的原因很多,除了孔隙型储层“先天存在缺陷、后天易受损害”的特征外,主要有三个方面:一是成井过程对储层造成伤害,包括井身结构选择,钻井液、洗井方式和成井工艺等二是地面回灌系统,包括地面净化系统、回灌方式、采灌井间距及回灌井的定期维护三是回灌流体进入储层以后与储层及地热流体的物理作用、化学作用等。谢玉洪等将其归纳为储层的外在伤害因素(钻井、开采、修井引起)和内在伤害因素(储层空间、矿物、岩石表面、强度,应力及环境变化)。在实际进行回灌操作时,如果能较好的解决对储层伤害问题,且回灌运行操作技术措施得当,回灌率是有望得到提高的。

天津东部的滨海新区大港某职业学院内,有孔隙型地热井两眼,目的层均为馆陶组,开采井DG-49为校区宿舍、教学楼及办公大楼提供供暖热源和生活热水,回灌井DG-49B用于循环尾水回灌。该供暖系统运行状况不理想,能耗大、资源利用效率低回灌系统不规范,同时,该地区馆陶组储层泥质含量大,多为粉细砂,导致回灌量较小,回灌持续时间短,资源浪费严重。针对存在问题对供暖系统和回灌系统进行多种技术改造后,资源利用率和回灌率得以提高,最大限度的减少了资源消耗。

1.原对井回灌系统存在的问题

开采井DG-49于2005年成井,目的层为新近系馆陶组下段,井口流体温度61℃,成井初期最大流量为81m3/h,实际平均开采量为64m3/h,供热面积9×104m2回灌井DG-49B目的层馆陶组下段,井深1892m,出水温度62℃,成井初期流量为85m3/h。该项目建成之初,开采井和回灌井泵房均处于地下,DG-49B井泵房内长期积水,井口设备受到强烈的腐蚀,井房大小为3m×2m×3m,空间狭小,没有任何监测仪器,地热换热后直接进行回灌,没有任何水质处理措施及加压等其他配套设施,回灌效果差,回灌量仅10～15m3/h。

2.回灌系统改造

鉴于该项目回灌效果不佳的状况,依据《天津市地热回灌地面工程建设标准(DB29—187—2008)》和《天津市地热回灌运行操作规程》(2006年)等地方工程建设标准和行业规程,对回灌系统进行整体改造。将开采井井口改造修建成景观亭台式地下泵房,进一步完善泵房功能,泵房室内面积近40m2,高2.6m,泵房地面及四周墙壁均做了防水处理,泵房屋顶提供井泵检修及提、下泵所需的活动井泵孔,室内有0.8m×0.8m×0.8m的集水坑,集水坑内设置潜水排污泵,弃水可通过潜水排污泵提升到室外排水处。回灌井DG-49B的改造包括提升井口,在地面修建了空间较大的井泵房,并安装了温度变送器(0～50℃,L=100mm)、压力变送器(0～1.6MPa)、电磁流量计、自动水位监测仪等一系列监测装置,同时安装了下位机,建立了智能远程控制系统为了与智能化监测系统结果相互校核,更准确、更稳定的观测回灌运行参数,同时在井口安装人工监测装置,包括热水表、温度表(0～50℃)、压力表(0～1.0MPa)、水位测管,用以监测流量、温度、压力、水位等动态参数回灌井泵房内安装有具备反冲洗功能的精度为50μm的粗效过滤器(DL3P-2S)和精度达到3μm的精密过滤器(LGFN-125-1.0B),配备反冲泵、反冲储水箱、排气灌、加压泵等各种设备,用于对回灌流体进行地石净化处理和加压在房顶安装了电动葫芦,用于方便提下泵同时设置有排水沟及排水地漏,用于收集地面散水或设备溢流各类输水管网均采用普通钢管并进行防腐防垢处理,同时选用厚为30mm的聚氨酯保温层、外包0.5mm镀锌钢板保温。

改造后回灌系统中,地热循环尾水先行经过粗效-精密两道过滤流程后,再通过排气装置进行排气处理,流体最后从回灌井注入储层。同时加压泵的设置能随时在回灌量不理想时启动,进行加压回灌试验和压力回灌。

3.回灌试验

回灌试验在冬季供暖期进行,进水方式为井管与泵管的环状间隙,回灌量通过阀门控制。为方便回扬,回灌井中下置潜水泵。试验中的各项参数由电磁流量计、温度传感器、压力传感器和自动水位监测仪等进行实时监测。共进行4组试验,持续时间75天共1800小时,试验具体数据见表7-4。

表7-4 DG 49B井回灌试验相关数据

第Ⅰ组:自然间歇回灌试验。依靠流体自重进行的自然回灌,当回灌井内水位接近井口时则停止,以自然间歇方式恢复水位24小时后开始进行下一次试验,反复多次以判断自然间歇情况下回灌井的回灌能力。

第Ⅱ组:定流量“回扬—回灌”试验。回灌量控制在20m3/h左右的自然回灌,每次试验开始前先进行一段时间的回扬,以判断不同回扬量对回灌能力的影响。

第Ⅲ组:大流量“回扬—回灌”试验。试验前先进行一段时间的回扬,回灌量以30m3/h为目标逐渐增加的自然回灌试验,以判断“回扬—回灌”模式下回灌井的最大回灌能力。

第Ⅳ组:加压回灌试验。回扬后先自然回灌,当水位涨至井口后开始加压回灌,额定压力稳定在0.2MPa,加压后将回灌量上调至40m3/h,以此判断压力对回灌效果的影响。

从试验数据可知:DG 49B回灌井在自然间歇模式下回灌能力是有限的,没有回扬的第Ⅰ组试验较其他3组回灌量要明显偏小,且间隔24小时之后的每次试验回灌量出现递减,无论从回灌持续时间还是累计回灌量上,均清楚地反映出“回扬—回灌”模式下的回灌能力强于自然间歇模式。

图7-1是此次第Ⅰ、第Ⅱ组试验的回灌效果图(吸水指数指单位时间内回灌量与井底压差之比值,为衡量回灌井回灌能力和效果的重要指标),对比图上各曲线形态可发现:经过第一次回扬4小时后, DG-49B井回灌能力能基本恢复到回灌初期的水平(曲线Ⅱ-1)再经过第二次回扬8小时后,回灌能力得到了显著提升,在灌量基本稳定的情况下,回灌延续时间也大大延长(曲线Ⅱ-2)到了第三次回扬4小时后,DG-49B井的回灌能力与前一次相比有了一定程度下降,并在一段时间内回灌量不稳定出现大幅波动(曲线Ⅱ-3),但总体而言,其回灌效果仍好于前4次试验。由此表明定期回扬措施可以使回灌井的回灌能力,得以逐步恢复,但随着回灌量的不断累计,在回扬量不变的情况下,回扬的效果会逐渐减弱。

“回扬—回灌”实际上是回灌能力“恢复—消耗”的过程。在“回扬—回灌”模式下,回扬率(即一次回扬量与回扬后能够注入的水量比值)越低,说明回灌能力消耗越缓慢,回灌效果越佳。从试验数据分析:回扬率在20%～30%时,平均回灌量可维持在20m3/h左右,回灌持续时间最长,累计灌量也较大。但应避免回扬率过大,防止储层可灌能力过度消耗,影响回灌的持续,如第Ⅲ组大流量“回扬—回灌”模式下,回扬率大于50%时,回灌的整体效果就不太理想了。从实际运行数据来看,回灌操作时应以小流量开始,在一定时间后再以额定流量回灌,这样可有效延长回灌的持续时间,降低回扬率。

图7-1 DG-49B井吸水指数历时曲线

图7-2 DG-49B井加压回灌历时曲线

孔隙型热储层中要想增加回灌量,“回扬—加压回灌”方式是一种不错的选择。DG-49B井在加压到0.2Mpa时,回灌量尽管也出现衰减,但最终衰减趋势趋于平缓,并可逐渐稳定在30m3/h左右(图7-2),加压回灌量最大可增加20%左右。

该项目供暖期的生产性回灌采用封闭井口的带压回灌,以2天为一周期,遵循“回灌44小时—回扬4小时”的定时循环运行方式,其回灌量可提升至25m3/h左右。

4.试验分析

综合天津地区典型回灌实例,可以得出以下结论:

(1)正确认识储层特点,选择合理的采灌对井布局,有助于对回灌系统的长期运行。以孔隙型储层为例,布置在古河道中的采灌对井自然回灌效果就好,天津塘沽、武清下朱庄馆陶组回灌井回灌能力都在100m3/h以上布置在深大断裂下降盘、快速堆积的深凹陷区回灌效果就差,天津白塘口凹陷馆陶组回灌井回灌能力在40m3/h左右。德国总结出用于地热回灌的砂岩层应具备条件值得我们借鉴。

(2)回灌依靠抬高井口压力使回灌水克服阻力向井筒外围运动,而井口压力又是各种因素综合影响的结果。在一切条件均相同的情况下,回灌量随井口压力增大而增加。但两者之间是一种非线性关系,可以根据回灌时的具体情况找出最佳灌量时的最佳井口压力。

(3)造成地热井回灌能力下降的主要原因是阻塞。当循环尾水被回灌到原热储层之后,化学的不相容性短期内不会起太明显的作用,但有相当量的固体悬浮物质是由抽出的流动水体携带向回灌井的,从过滤截留材料中发现的斜长岩、钾长石、石英,以及由劣质套管(潜水泵、测管、输水管网)氧化而新形成的铁-锌氧化物与硫化物是引起堵塞、回灌困难的主要原因。

(4)孔隙型储层厚度较大,热能近70%赋存于岩石骨架,且一个采灌期仅为一年的1/3。以热储温度77℃,回灌量50m3/h,回灌水温38℃,76℃为冷锋面为例,用二维流数值模拟结果显示,回灌30年冷锋面半径为360-375m,最大冷水动力锋面为570m,温度场运移速度大约是水动力场运移速度的2/5。若生产井寿命为30年,回灌井距抽水井800-1000m,抽水井温度不会受到影响(欧阳矩勤,1994)。

(5)尽管孔隙型热储回灌目前还是一个世界性的难题,但人们在不断的实践中也探索出了一些宝贵的经验,如:“回扬—回灌”循环运行方式可以在一定程度上保证回灌的持续性灌量应从小到大逐渐递增当地热井的回扬率低于20%时,及时回扬反抽洗井是保证回灌持续的关键。天津地区的回灌实践经验只具有借鉴作用,对于不同的沉积盆地,应视热储层地质条件的不同,地热井的成井技术、地面处理工艺、运行操作而异进行探索和完善。

你给个信箱，我给你一个以前做过模型大概，功能不用什么控制系统的，需要：5个点触开关、1个马达（最好是有齿轮组），一个电池，导线数根、大概控制的是这样的，在升降机里面一个升降平台上面用了3个开关，在升降机最上面有一个开关，最下面有一个开关，之后马达和电池连接，成果：当没有物体时，升降机平台在最下面，当物体放到平台上面后，马达正转，平台上升，到达最上面后，停止，当物体离开后，马达反转、平台下降，到最低点停止。（不知道，写错了什么，问问老是发不了，所以，不能全部写出来）

定柱式旋臂起重机（又称为 定柱式悬臂吊、 立柱式悬臂吊）可以完成最艰巨的高架起重任务，可以承担频繁的高架物料输送工作；

定柱式旋臂起重机由立柱，回转臂回转驱动装置及电动葫芦组成，立柱下端通过地脚螺栓固定在混凝土基础上，由摆线针轮减速装置来驱动旋臂回转，电动葫芦在旋臂工字钢上作左右直线运行，并起吊重物。起重机旋臂为空心型钢结构，自重轻，跨度大，起重量大，经济耐用。

定柱式旋臂起重机提供了圆形工作区域内良好的工作覆盖，并支持工具平衡器、气动平衡器、真空提升工具和葫芦等。

定柱式旋臂起重机为钢质，起重量最大可达10吨，臂长可达6米，可实现360°的旋转起重作业；

采用地面安装方式，不会给建筑物的屋顶结构施加压力，使用预制标准的模组化设计结构，可轻松地随着工作单元中心的扩展而扩展；

定柱式旋臂起重机产品特点。

一、特殊设计，支撑架设计。

该设计可将支撑架组件预先安装在悬臂组件上，有效减少对安装空间的要求，大大提升了葫芦起吊高度；

相对于KBK轨道旋臂结构，支撑架结构可增加设备运行的稳定性，减少悬臂的挠度和载荷的颤动，营造更为安全的操作环境的，减少工件损坏率。

二、易于操作。

方便操作者精确定位载荷，轻松高效；

顶轴配置精密圆锥滚子轴承及滚柱组件使用寿命更长，为顺畅操作提供保障；

底板三角形支撑角板最大限度减少了起重机挠度，使其在精确定位载荷时更易操作。

三、易于安装。

独立的支撑架组件在安装过程中与悬臂分开，单独安装，安装简易；

嵌入式轴承组件使安装所需的额外净空大大减少；

支撑架组件与旋臂之间螺栓紧固使安装工作可以分开进行，可以非常靠近地将旋臂安装在厂房屋顶或顶部障碍下方，最大限度减少占用顶部空间，增大葫芦扬程；

葫芦小车运行止挡螺栓紧固，可以根据应用变换位置安装；

顶置完全密封底部入口集电器组件，可预先安装或之后加装。满足360°旋转的应用环境下为葫芦供电。

定柱式旋臂起重机 使用维护技术。

1.操作人员应严格遵守起重机操作规程，不允许超负荷使用。

2.不允许利用终端挡板作为通常停车方法。

3.捆紧重物的链条或钢绳必须有足够强度，并捆扎牢固可靠，绳或链绕过重物的锐角处宜加补垫，套于起重机上的绳索必须在吊钩的中心位置不会滑脱处。

4.重物的升降和移动，应在垂直的情况下进行，禁止用电动葫芦来拖动或强行吊拔埋在地下的重物，也不允许转动起重机来运行拖动和撞击工作。

5.吊起重物上面严禁站人，下面严禁行人。

6.工作完毕或休息时，不应将重物悬吊在空中。

7.每隔半年，旋转机件部位要横梁下翼面上(行走轨道处)积聚物，机架物，机架油漆可视剥落的情况补刷或重刷。

一般电动葫芦在室外使用的寿命要比在室内使用的寿命要短一些，因为室外环境的多变性。对机器会带来一定的损伤。所以要选择质量跟技术都很成熟的厂家的产品，我们是铺架钢结构要用到这个，统一的都是在沪工购买的，质量跟性能都是国内最好的。