三轮摩托车250悍威发动机气门间隙怎么调

1.四冲程发动机在一个工作循环中会有两个上止点，而只有当活塞位于压缩上止点时才能调气门，特点是这时左右轻轻活动磁电机（曲轴），进排气门是不动的，否则就是活塞处于排气终了的上止点，是不能调气门的，得把曲轴再转一圈才行。对T点时不需拆下磁电机盖，只需拆下磁电机盖上的两个视孔盖就行了，分别是磁电机盖上面和旁边的两个圆盖。

2.用手摇起动杆的方法也可以使活塞大致位于上止点，观察方法就是当进气门关闭之后排气门开启之前，但由于凸轮轴是一椭圆，所以这样的方法不是很准确，有可能会有误差。

3.125CC顶杆发动机一般气门间隙是0.05－0.08mm，进排气门可以调成一样，如果不用塞尺，可以用手感觉气门摇臂上下没有间隙、左右可以自由滑动也可以。气门间隙稍大会产生“嗒嗒”的异响，过大会影响进排气的效率和发动机的功率。气门间隙过小会使发动机气缸压缩不良，无怠速，运转不平稳，起动困难，并且由于气门过紧，压力过大会加剧气门摇臂和凸轮轴的磨损。

4.以上方法似乎就是最简单的了，对正时不需拆下发动机盖，而只需拆下相应的两个视孔盖就行了，很方便的。

5.拆下磁电机盖上面的那个硬币大小的盖，用套筒扳手通过磁电机盖旁边那个较大的盖伸进去就可以转动磁电机，这时就可以在上面的视孔盖内看到磁电机转子上的T点会出现在视孔盖上，这时就可以判断发动机活塞的上止点了。点火正时就是规定在活塞到达上止点前的那一刻准确点火，过早或过晚都不行。点火过早活塞还没有到达上止点，这时点火会与活塞相顶撞，使发动机震动及噪音加大，损失动力，严重者甚至会使发动机倒转。点火过晚活塞已经下行，这时气缸的压力下降，此时点火会使动力严重损失，并有可能造成燃烧不充分及在消音器内燃烧，造成放炮的故障等等。

如下图所示，只需拆下磁电机盖上的那个发亮的圆盖（即CDI）字母下的那个圆盖就可以转动磁电机了，不必拆下磁电机盖。

回复补充：拆下那磁电机盖侧边上的较大的圆盖后用一个套筒扳子就可以拧转磁电机了，转磁电机的时候，要逆时针转，最好不要顺时针转。对准T点的方式就象你说的那样。如果不是在正时的时候调的气门，有可能造成气门间隙较大，着火时会有嗒嗒的异响。

1. 对好正时，从新调整气门间隙，没经验的可以去买把塞尺再调。

2. 记住，没调回来之前千万不要启动发动机。

3. 拆开左侧盖上的两个小视空盖对正时对正时的方式就是转动曲轴直到能在上视孔盖位置看到t标，把头盖拆下来这是气门调节螺栓就露出来了。

首先打开曲轴箱左侧的两个修理盖，用套筒扳手反时方向旋转磁电机转子，从上观察孔看到活塞上止点的标志出现，这时用手上下分别提动两个调节螺丝应该有间隙，这时就可以动手调节气门间隙了，方法是松开琐紧螺母旋动螺钉，再上紧琐母。

重要的是间隙值：大凡厂家的说明书上都注明0.08毫米（8丝）。可这不是最佳值，最佳值应是0.02毫米（2丝）。

新大洲本田SDH100-43威武弯梁摩托车，它的发动机点火时间/配气正时只能安装对正到正好的位置，不能认为调早或者是调晚，哪怕只差一个齿都不行。如果配气正时安装有误，不管是早了还是晚了，都会造成多种不同的故障，所以在安装配气正时时，必须要确保完全正确才行。

新大洲本田威武SDH100-43摩托车，在安装配气正时的时候，要拆下发动机左侧磁电机盖上的两个原型视孔盖，发动机缸头左侧圆形的缸头左盖也要卸下来。然后用套筒扳手从发动机左盖中心的孔插进去，然后逆时针转动磁电机，把磁电机转子上的T点刻线，与磁电机盖上面的检查孔对正，这时活塞就会处于上止点，然后把正时两轮上的圆点标记朝向缸头正前方，装入到缸头里，与正时链条安装在一起就可以了。

注意正时链轮安装在凸轮轴上时，凸轮轴的两个凸轮面要斜向后方，即曲轴方向，并且两个气门摇臂要处于松弛状态，轻轻晃动磁电机时，两个气门摇臂应该不会动，否则就是正时不对，需要把正时链轮写下来，把磁电机再转一圈，并重新对好正时，安装好正时链轮并检查无误后，再安装好其他各个零部件和启动发动机试车。

2.手感进排气门的间隙如何如果有条件最好使用气门垫片

3.手感调节气门要调节至用手上下用力的推拉而气门无间隙左右推拉有一点点的间隙 这个需要有一定的维修经验 如果有气门垫片就好说了调节至能把气门垫片塞到气门摇臂和气门杆之间的间隙里即刻 但是要注意不要太送

1．顶置凸轮轴式气门间隙的调整方法。

（1）拆下进排气门室盖和磁电机外罩；

（2）转动磁电机转子，使其外圆面上的“T”刻线与机壳上的刻线对准，皮时活塞应处在压缩行程的上止点；

（3）将厚度为规定气门间隙值的塞尺小心地插入气门间隙内来回拉动，若感到略有阻力时，说明间隙合适.

（4）若间隙不合适，则行旋桦调整螺母，一边用小扳手转动调整螺钉，一边拉动塞尺检查间隙，待间隙合适后，再拧紧后间隙发生变化，应再用塞尺复测一次。

2．侧置气门间隙的调整方法

拆下气门室盖，卸下火花塞；

用手指堵住火花塞孔，踏动启动踏杆，当手指感到有气流冲击时，说明活塞已处在压缩行程；这时可将螺丝刀头部伸入火花塞孔内，再缓缓踏动启动踏杆，当螺丝刀上升到最高点时，活塞即处于上止点；

检查调整气门间隙。方法同顶置凸轮轴工气门间隙的检查及调整方法.

3．需说明的几个问题

对侧置气门来讲，气门间隙是指进排气门杆尾端与挺杆上调整螺钉间的间隙；对顶置气门和顶置凸轮轴式气门来讲，气门杆恬端与摇臂上调整螺钉间的间隙。

气门间隙分冷间隙和热间隙两种，热间隙比冷间隙略小，在发动机冷态下测量的间隙即为冷间隙。通常，进气门冷间隙在0.08～0.10毫米之间,排气门冷商隙在0.10～0.12左右。调整时应严格按说明书上规定的间隙进行。

气门间隙的检查及调整必须在进排气门者完全关闭时进行。而自学成才塞位于压缩行程的上止点时，恰好进排气门完全关闭，所以调整气门间隙时，必须使客厅塞处于上止点。

气门间隙的调整应在发动机冷态时进行，严禁在发动机动转时即进行调整。对双缸发动机，应逐缸进行检查及调整

摩托车调节气门，先将调节气门的固定螺丝拧松，转动曲轴的磁电机。

1、先将调节气门的固定螺丝拧松。

2、转动曲轴的磁电机。

3、捏住气门螺杆向上提拉。

4、气门螺杆向上提拉和的位置。

5、使用尖嘴钳子向上拧螺杆。

6、用尖嘴钳子捏住螺杆。完成。

前言

课程设计是考察学生全面在掌握基本理论知识的重要环节。根据学院的教学环节，在2006年6月12日-2006年6月30日为期三周的机械设计课程设计。本次是设计一个蜗轮蜗杆减速器，减速器是用于电动机和工作机之间的独立的闭式传动装置。本减速器属单级蜗杆减速器（电机——联轴器——减速器——联轴器——带式运输机），本人是在周知进老师指导下独立完成的。该课程设计内容包括：任务设计书，参数选择，传动装置总体设计，电动机的选择，运动参数计算，蜗轮蜗杆传动设计，蜗杆、蜗轮的基本尺寸设计，蜗轮轴的尺寸设计与校核，减速器箱体的结构设计，减速器其他零件的选择，减速器的润滑等和A0图纸一张、A3图纸三张。设计参数的确定和方案的选择通过查询有关资料所得。

该减速器的设计基本上符合生产设计要求，限于作者初学水平，错误及不妥之处望老师批评指正。

设计者：殷其中

2006年6月30日

参数选择：

总传动比：I=35 Z1=1 Z2=35

卷筒直径：D=350mm

运输带有效拉力：F=6000N

运输带速度：V=0.5m/s

工作环境：三相交流电源

有粉尘

常温连续工作

一、 传动装置总体设计：

根据要求设计单级蜗杆减速器，传动路线为：电机——连轴器——减速器——连轴器——带式运输机。(如图2.1所示) 根据生产设计要求可知，该蜗杆的圆周速度V≤4——5m/s，所以该蜗杆减速器采用蜗杆下置式见（如图2.2所示），采用此布置结构，由于蜗杆在蜗轮的下边，啮合处的冷却和润滑均较好。蜗轮及蜗轮轴利用平键作轴向固定。蜗杆及蜗轮轴均采用圆锥滚子轴承，承受径向载荷和轴向载荷的复合作用，为防止轴外伸段箱内润滑油漏失以及外界灰尘，异物侵入箱内，在轴承盖中装有密封元件。 图2.1

该减速器的结构包括电动机、蜗轮蜗杆传动装置、蜗轮轴、箱体、滚动轴承、检查孔与定位销等附件、以及其他标准件等。

二、 电动机的选择：

由于该生产单位采用三相交流电源，可考虑采用Y系列三相异步电动机。三相异步电动机的结构简单，工作可靠，价格低廉，维护方便，启动性能好等优点。一般电动机的额定电压为380V

根据生产设计要求，该减速器卷筒直径D=350mm。运输带的有效拉力F=6000N，带速V=0.5m/s，载荷平稳，常温下连续工作，工作环境多尘，电源为三相交流电，电压为380V。

1、 按工作要求及工作条件选用三相异步电动机，封闭扇冷式结构，电压为380V，Y系列

2、 传动滚筒所需功率

3、 传动装置效率：（根据参考文献《机械设计课程设计》 刘俊龙 何在洲 主编 机械工业出版社 第133-134页表12-8得各级效率如下）其中：

蜗杆传动效率η1=0.70

搅油效率η2=0.95

滚动轴承效率（一对）η3=0.98

联轴器效率ηc=0.99

传动滚筒效率ηcy=0.96

所以：

η=η1•η2•η33•ηc2•ηcy =0.7×0.99×0.983×0.992×0.96 =0.633

电动机所需功率： Pr= Pw/η =3.0/0.633=4.7KW

传动滚筒工作转速： nw＝60×1000×v / ×350

＝27.9r/min

根据容量和转速，根据参考文献《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社 第339-340页表附表15-1可查得所需的电动机Y系列三相异步电动机技术数据，查出有四种适用的电动机型号，因此有四种传动比方案，如表3-1:

表3-1

方案 电动机型号 额定功率

Ped kw 电动机转速 r/min 额定转矩

同步转速 满载转速

1 Y132S1-2 5.5 3000 2900 2.0

2 Y132S-4 5.5 1500 1440 2.2

3 Y132M2-6 5.5 1000 960 2.0

4 Y160M-8 5.5 750 720 2.0

综合考虑电动机和传动装置的尺寸、重量、价格和减速器的传动比，可见第3方案比较适合。因此选定电动机机型号为Y132M2-6其主要性能如下表3-2：

表3-2

中心高H 外形尺寸

L×（AC/2＋AD）×HD 底角安装尺寸

A×B 地脚螺栓孔直径K 轴身尺寸

D×E 装键部位尺寸

F×G×D

132 515×（270/2＋210）×315 216×178 12 38×80 10×33×38

四、运动参数计算：

4.1蜗杆轴的输入功率、转速与转矩

P0 = Pr=4.7kw

n0=960r/min

T0=9.55 P0 / n0=4.7×103=46.7N .m

4.2蜗轮轴的输入功率、转速与转矩

P1 = P0•η01 = 4.7×0.99×0.99×0.7×0.992 =3.19 kw

nⅠ= = = 27.4 r/min

T1= 9550 = 9550× = 1111.84N•m

4.3传动滚筒轴的输入功率、转速与转矩

P2 = P1•ηc•ηcy=3.19×0.99×0.99=3.13kw

n2= = = 27.4 r/min

T2= 9550 = 9550× = 1089.24N•m

运动和动力参数计算结果整理于下表4-1：

表4-1

类型 功率P（kw） 转速n（r/min） 转矩T（N•m） 传动比i 效率η

蜗杆轴 4.7 960 46.75 1 0.679

蜗轮轴 3.19 27.4 1111.84 35

传动滚筒轴 3.13 27.4 1089.24

五、蜗轮蜗杆的传动设计：

蜗杆的材料采用45钢，表面硬度>45HRC，蜗轮材料采用ZCuA110Fe3,砂型铸造。

以下设计参数与公式除特殊说明外均以参考由《机械设计 第四版》 邱宣怀主编 高等教育出版社出版 1996年 第13章蜗杆传动为主要依据。

具体如表3—1：

表5—1蜗轮蜗杆的传动设计表

项目 计算内容 计算结果

中心距的计算

蜗杆副的相对滑动速度

参考文献5第37页（23式） 4m/s<Vs<7m/s

当量摩擦

系数 4m/s<Vs<7m/s

由表13.6取最大值

选[ ]值

在图13.11的i=35的线上，查得[ ]=0.45

[ ]=0.45

蜗轮转矩

使用系数 按要求查表12.9

转速系数

弹性系数 根据蜗轮副材料查表13.2

寿命系数

接触系数 按图13.12I线查出

接触疲劳极限 查表13.2

接触疲劳最小安全系数 自定

中心距

传动基本尺寸

蜗杆头数

Z1=1

蜗轮齿数模数

m=10

蜗杆分度圆 直径

或

蜗轮分度圆

直径

mm

蜗杆导程角

表13.5

变位系数 x=（225-220）/10=0.5 x=0.5

蜗杆齿顶圆 直径表13.5

mm

蜗杆齿根圆 直径 表13.5

mm

蜗杆齿宽

mm

蜗轮齿根圆直径

mm

蜗轮齿顶圆直径（吼圆直径）

mm

蜗轮外径

mm

蜗轮咽喉母圆半径

蜗轮齿宽 B =82.5

B=82mm

mm

蜗杆圆周速度

=4.52 m/s

相对滑动速度

m/s

当量摩擦系数 由表13.6查得

轮齿弯曲疲劳强度验算

许用接触应力

最大接触应力

合格

齿根弯曲疲劳强度 由表13.2查出

弯曲疲劳最小安全系数 自取

许用弯曲疲劳应力

轮齿最大弯曲应力

合格

蜗杆轴扰度验算

蜗杆轴惯性矩

允许蜗杆扰度

蜗杆轴扰度

合格

温度计算

传动啮合效率

搅油效率 自定

轴承效率 自定

总效率

散热面积估算

箱体工作温度

此处取 =15w/（m²c）

合格

润滑油粘度和润滑方式

润滑油粘度 根据 m/s由表13.7选取

润滑方法 由表13.7采用浸油润滑

六、蜗杆、蜗轮的基本尺寸设计

6.1蜗杆基本尺寸设计

根据电动机的功率P=5.5kw，满载转速为960r/min，电动机轴径 ，轴伸长E=80mm

轴上键槽为10x5。

1、 初步估计蜗杆轴外伸段的直径

d=（0.8——10） =30.4——38mm

2、 计算转矩

Tc=KT=K×9550× =1.5×9550×5.5/960=82.1N.M

由Tc、d根据《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社第334页表14-13可查得选用HL3号弹性柱销联轴器（38×83）。

3、 确定蜗杆轴外伸端直径为38mm。

4、 根据HL3号弹性柱销联轴器的结构尺寸确定蜗杆轴外伸端直径为38mm的长度为80mm。

5、 由参考文献《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社的第305页表10-1可查得普通平键GB1096—90A型键10×70，蜗杆轴上的键槽宽 mm，槽深为 mm，联轴器上槽深 ，键槽长L=70mm。

6、 初步估计d=64mm。

7、 由参考文献《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社第189页图7-19，以及蜗杆上轴承、挡油盘，轴承盖，密封圈等组合设计，蜗杆的尺寸如零件图1（蜗杆零件图）

6.2蜗轮基本尺寸表（由参考文献《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社第96页表4-32及第190页图7-20及表5—1蜗轮蜗杆的传动设计表可计算得）

表6—1蜗轮结构及基本尺寸

蜗轮采用装配式结构，用六角头螺栓联接（ 100mm）,轮芯选用灰铸铁 HT200 ，轮缘选用铸锡青铜ZcuSn10P1+* 单位：mm

a=b C x B

160 128 12 36 20 15 2 82

e n

10 3 35 380 90º 214 390 306

七、蜗轮轴的尺寸设计与校核

蜗轮轴的材料为45钢并调质，且蜗轮轴上装有滚动轴承，蜗轮，轴套，密封圈、键，轴的大致结构如图7.1：

图7.1 蜗轮轴的基本尺寸结构图

7.1 轴的直径与长度的确定

1.初步估算轴的最小直径（外伸段的直径）

经计算D6>51.7>100mm

又因轴上有键槽所以D6增大3%，则D6=67mm

计算转矩

Tc=KT=K×9550× =1.5×9550×3.19/27.4=1667.76N.M<2000 N.M

所以蜗轮轴与传动滚筒之间选用HL5弹性柱销联轴器65×142，

因此 =65m m

2.由参考文献《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社的第305页表10-1可查得普通平键GB1096—90A型键20×110，普通平键GB1096—90A型键20×70，联轴器上键槽深度 ，蜗轮轴键槽深度 ，宽度为 由参考文献《机械设计基础》（下册） 张莹 主编 机械工业出版社 1997年的第316页—321页计算得：如下表：

图中表注 计算内容 计算结果

L1 （由参考文献《机械设计课程设计》 刘俊龙 何在洲 主编 机械工业出版社第182页表15-1查得滚动轴承6216的基本结构） L1=25

L2 自定 L2=20

L3 根据蜗轮 L3=128

L4 自定 L4=25

L5 （由参考文献《机械设计课程设计》 刘俊龙 何在洲 主编 机械工业出版社第182页表15-1查得滚动轴承6216的基本结构） L5=25

L6 自定 L6=40

L7 选用HL5弹性柱销联轴器65×142 L7=80

D1 （由参考文献《机械设计课程设计》 刘俊龙 何在洲 主编 机械工业出版社第182页表15-1查得滚动轴承6216的基本结构） D1=80

D2 便于轴承的拆卸 D2=84

D3 根据蜗轮 D3=100

D4 便于轴承的拆卸 D4=84

D5 自定 D5=72

D6 D6>51.7>100mm

又因轴上有键槽所以D6增大3%，则D6=67mm D6=67

7.2轴的校核

7.2.1轴的受力分析图

图7.1

X-Y平面受力分析

图7.2

X-Z平面受力图：

图7.3

水平面弯矩

1102123.7

521607

9797 119

图7.4

垂直面弯矩 714000

图7.5

436150.8

合成弯矩

1184736.3

714000

681175.5

图7.6

当量弯矩T与aT

T=1111840Nmm

aT=655985.6Nmm

图7.7

7.2.2轴的校核计算如表5.1

轴材料为45钢， ， ，

表7.1

计算项目 计算内容 计算结果

转矩

Nmm

圆周力 =20707.6N

=24707.6N

径向力

=2745.3N

轴向力 =24707.6×tan 20º

Fr =8992.8N

计算支承反力

=1136.2N

=19345.5N

垂直面反力

=4496.4N

水平面X-Y受力图 图7.2

垂直面X-Z受力 图7.3

画轴的弯矩图

水平面X-Y弯矩图图7.4

垂直面X-Z弯矩图图7.5

合成弯矩 图7.6

轴受转矩T T= =1111840Nmm

T=1111840Nmm

许用应力值 表16.3，查得

应力校正系数a a=

a=0.59

当量弯矩图

当量弯矩 蜗轮段轴中间截面

=947628.6Nmm

轴承段轴中间截面处

=969381.2Nmm

947628.6Nmm

=969381.2Nmm

当量弯矩图 图7.7

轴径校核

验算结果在设计范围之内，设计合格

轴的结果设计采用阶梯状，阶梯之间有圆弧过度，减少应力集中，具体尺寸和要求见零件图2（蜗轮中间轴）。

7.3装蜗轮处轴的键槽设计及键的选择

当轴上装有平键时，键的长度应略小于零件轴的接触长度，一般平键长度比轮毂长度短5—10mm，由参考文献1表2.4—30圆整，可知该处选择键2.5×110，高h=14mm，轴上键槽深度为 ，轮毂上键槽深度为 ，轴上键槽宽度为 轮毂上键槽深度为

八、减速器箱体的结构设计

参照参考文献〈〈机械设计课程设计》（修订版） 鄂中凯，王金等主编 东北工学院出版社 1992年第19页表1.5-1可计算得，箱体的结构尺寸如表8.1：

表8.1箱体的结构尺寸

减速器箱体采用HT200铸造，必须进行去应力处理。

设计内容 计 算 公 式 计算结果

箱座壁厚度δ =0.04×225+3=12mm

a为蜗轮蜗杆中心距 取δ=12mm

箱盖壁厚度δ1 =0.85×12=10mm

取δ1=10mm

机座凸缘厚度b b=1.5δ=1.5×12=18mm b=18mm

机盖凸缘厚度b1 b1=1.5δ1=1.5×10=15mm b1=18mm

机盖凸缘厚度P P=2.5δ=2.5×12=30mm P=30mm

地脚螺钉直径dØ dØ==20mm dØ=20mm

地脚螺钉直径d`Ø d`Ø==20mm d`Ø==20mm

地脚沉头座直径D0 D0==48mm D0==48mm

地脚螺钉数目n 取n=4个 取n=4

底脚凸缘尺寸（扳手空间） L1=32mm L1=32mm

L2=30mm L2=30mm

轴承旁连接螺栓直径d1 d1= 16mm d1=16mm

轴承旁连接螺栓通孔直径d`1 d`1=17.5 d`1=17.5

轴承旁连接螺栓沉头座直径D0 D0=32mm D0=32mm

剖分面凸缘尺寸（扳手空间） C1=24mm C1=24mm

C2=20mm C2=20mm

上下箱连接螺栓直径d2 d2 =12mm d2=12mm

上下箱连接螺栓通孔直径d`2 d`2=13.5mm d`2=13.5mm

上下箱连接螺栓沉头座直径 D0=26mm D0=26mm

箱缘尺寸（扳手空间） C1=20mm C1=20mm

C2=16mm C2=16mm

轴承盖螺钉直径和数目n,d3 n=4, d3=10mm n=4

d3=10mm

检查孔盖螺钉直径d4 d4=0.4d=8mm d4=8mm

圆锥定位销直径d5 d5= 0.8 d2=9mm d5=9mm

减速器中心高H H=340mm H=340mm

轴承旁凸台半径R R=C2=16mm R1=16mm

轴承旁凸台高度h 由低速级轴承座外径确定，以便于扳手操作为准。 取50mm

轴承端盖外径D2 D2=轴承孔直径+(5~5.5) d3 取D2=180mm

箱体外壁至轴承座端面距离K K= C1+ C2+(8~10)=44mm K=54mm

轴承旁连接螺栓的距离S 以Md1螺栓和Md3螺钉互不干涉为准尽量靠近一般取S=D2 S=180

蜗轮轴承座长度（箱体内壁至轴承座外端面的距离） L1=K+δ=56mm L1=56mm

蜗轮外圆与箱体内壁之间的距离 =15mm

取 =15mm

蜗轮端面与箱体内壁之间的距离 =12mm

取 =12mm

机盖、机座肋厚m1,m m1=0.85δ1=8.5mm, m=0.85δ=10mm m1=8.5mm, m=10mm

以下尺寸以参考文献《机械设计、机械设计基础课程设计》 王昆等主编 高等教育出版社 1995年表6-1为依据

蜗杆顶圆与箱座内壁的距离 =40mm

轴承端面至箱体内壁的距离 =4mm

箱底的厚度 20mm

轴承盖凸缘厚度 e=1.2 d3=12mm 箱盖高度 220mm 箱盖长度

（不包括凸台） 440mm

蜗杆中心线与箱底的距离 115mm 箱座的长度

（不包括凸台） 444mm 装蜗杆轴部分的长度 460mm

箱体宽度

（不包括凸台） 180mm 箱底座宽度 304mm 蜗杆轴承座孔外伸长度 8mm

蜗杆轴承座长度 81mm 蜗杆轴承座内端面与箱体内壁距离 61mm

九、减速器其他零件的选择

经箱体、蜗杆与蜗轮、蜗轮轴以及标准键、轴承、密封圈、挡油盘、联轴器、定位销的组合设计，经校核确定以下零件：

表9-1键 单位：mm

安装位置 类型 b（h9） h（h11） L9（h14）

蜗杆轴、联轴器以及电动机联接处 GB1096-90

键10×70 10 8 70

蜗轮与蜗轮轴联接处 GB1096-90

键25×110 25 14 110

蜗轮轴、联轴器及传动滚筒联接处 GB1096-90

键20×110 20 12 110

表9-2圆锥滚动轴承 单位：mm

安装位置 轴承型号 外 形 尺 寸

d D T B C

蜗 杆 GB297-84

7312（30312） 60 130 33.5 31 26

蜗轮轴 GB/T297-94

30216 80 140 28.25 26 22

表9-3密封圈（GB9877.1-88） 单位：mm

安装位置 类型 轴径d 基本外径D 基本宽度

蜗杆 B55×80×8 55 80 8

蜗轮轴 B75×100×10 75 100 10

表9-4弹簧垫圈（GB93-87）

安装位置 类型 内径d 宽度（厚度） 材料为65Mn，表面氧化的标准弹簧垫圈

轴承旁连接螺栓 GB93-87-16 16 4

上下箱联接螺栓 GB93-87-12 12 3

表9-5挡油盘

参考文献《机械设计课程设计》（修订版） 鄂中凯，王金等主编 东北工学院出版社 1992年第132页表2.8-7

安装位置 外径 厚度 边缘厚度 材料

蜗杆 129mm 12mm 9mm Q235

定位销为GB117-86 销8×38 材料为45钢

十、减速器附件的选择

以下数据均以参考文献《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社的P106-P118

表10-1视孔盖（Q235） 单位mm

A A1 A。 B1 B B0 d4 h

150 190 170 150 100 125 M 8 1.5

表10-2吊耳单位mm

箱盖吊耳 d R e b

42 42 42 20

箱座吊耳 B H h

b

36 19.2 9..6 9 24

表10-3起重螺栓单位mm

d D L S d1

C d2 h

M16 35 62 27 16 32 8 4 2 2 22 6

表10-4通气器 单位mm

D d1 d2 d3 d 4 D a b s

M18×1.5 M33×1.5 8 3 16 40 12 7 22

C h h1 D1 R k e f

16 40 8 25.4 40 6 2 2

表10-5轴承盖（HT150） 单位mm

安 装

位 置 d3 D d 0 D0 D2 e e1 m D4 D5 D6 b1 d1

蜗杆 10 130 11 155 180 12 13 35.5 120 125 127 8 80

蜗轮轴 10 140 11 165 190 12 13 20 130 135 137 10 100

表10-6油标尺 单位mm

d1 d2 d3 h a b c D D1

M16 4 16 6 35 12 8 5 26 22

表10-7油塞（工业用革） 单位mm

d D e L l a s d1 H

M1×1.5 26 19.6 23 12 3 17 17 2

十一、减速器的润滑

减速器内部的传动零件和轴承都需要有良好的润滑，这样不仅可以减小摩擦损失，提高传动效率，还可以防止锈蚀、降低噪声。

本减速器采用蜗杆下置式，所以蜗杆采用浸油润滑，蜗杆浸油深度h大于等于1个螺牙高，但不高于蜗杆轴轴承最低滚动中心。

蜗轮轴承采用刮板润滑。

蜗杆轴承采用脂润滑，为防止箱内的润滑油进入轴承而使润滑脂稀释而流走，常在轴承内侧加挡油盘。

1、《机械设计课程设计》（修订版） 鄂中凯，王金等主编 东北工学院出版社 1992年

2、《机械设计 第四版》 邱宣怀主编 高等教育出版社出版 1996年

3、《机械设计、机械设计基础课程设计》 王昆等主编 高等教育出版社 1995年

4、《机械设计课程设计图册》（第三版） 龚桂义主编 高等教育出版社 1987年

5、《机械设计课程设计指导书》（第二版） 龚桂义主编 高等教育出版社 1989年

6、简明机械设计手册（第二版） 唐金松主编 上海科学技术出版社 2000年

《机械设计课程设计》 刘俊龙 何在洲 主编 机械工业出版社 1993年

《机械零件设计课程设计》 毛振扬 陈秀宁 施高义 编 浙江大学出版社1989

《机械设计 第四版》 邱宣怀主编 高等教育出版社出版 1996年

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