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CMW卡秀堡辉控股有限公司是由日本卡秀，香港万辉及德国威堡合资组建而成的专业工业涂料公司，拥有高效的生产与管理团队，雄厚的资金实力和先进的技术支持，以为国内外客户提供迅捷可靠的涂料产品与服务为宗旨。

本公司以生产工业涂料为主，产销宽广的优质专业涂料包括单组份塑胶漆、橡胶漆、UV光固化涂料、UV光固化油墨、双组份聚氨酯涂料、双组份硅丙烯酸涂料、导电漆、耐高温涂料、不粘涂料、阳极氧化锅透明保护层和水性漆等，应用在手机、数码产品、家用电器、不粘锅烤具、直发器、铝软管、汽车减震器等各领域上。

“香港CMW”及“广州CMW”以香港万辉涂料有限公司属下深圳松辉化工厂为生产基地，其占地三万四千多平方米的厂房及精良的生产设施，为华南地区及国外客户提供迅捷可靠之涂料产品与服务。

“无锡CMW”位于长三角重要工业城市无锡，占地二万多平方米，拥有专业的科研团队和先进的设备资源，为华东及华北客户提供优质的产品与迅捷的服务。

这样的外资企业应该还是不错的。不过要看你是什么工种，什么职位了

（1）轴对轴的自动凹印；

（2）双面同时凹印，UV干燥；

（3）双面蚀刻质量保证。

以前均采用包装凹印机进行改装（即由单面凹印改装为双面凹印），为满足挠性板和RFID的发展需求目前已经有国产的用于RFID天线专用的双面凹印机了，且精度能满足生产不再靠进口。

1.凹印蚀刻RFID天线的工艺流程（全部的轴对轴的方式生产）

（1）根据产品要求设计天线图形，其中包括天线长度和宽度和线间距，并选用铝箔厚度。

（2）制造凹印辊图形排样：根据生产规模和数量进行排样，保证每片间距的准确性。

蚀刻：蚀刻大都用三氧化铁，前者以浇涂蚀刻，后者则以辊子悬转浸入蚀液进行蚀刻，最后去膜或去墨。

激光雕刻：此种方法是较为先进方法，是将排样图直接输入计算机，然后将辊子置于雕刻机内进行激光雕刻制图形。

凹印天线辊图形的深浅：在一般凹印辊的图形制造中用户喜欢以深为宜，其原因在凹印时凹穴内油墨要含的多，尤其在凹印网纹图形或有层次的图形：如方便面袋，食品包装等，这些产品的凹穴深度大约有0.05mm，而较浅版约为0.035mm，在我们凹印天线图形，只是一层掩膜，一般约0.035mm或0.020mm就足够了，若为蚀刻方法制凹图形，蚀刻时一般有侧蚀，如果太深会使线条宽度增加。而激光雕刻则不会，从成本来考虑，蚀刻方法还有一席之地，而雕刻方法成本较高，若产品要求一般，从操作上考虑使用蚀刻的方法制造凹印图形辊也仍能满足生产要求。

凹印天线辊的检验：凹印天线辊是制造天线的主要部件：模具——直接关系着凹印天线的质量，进行严格检验是非常必要的，检验项目为：图形深度的检查和深度的一致性。图形线条宽度的检查，考虑到蚀刻后线条宽度和原设计的误差。

凹印天线辊的平直度：一般天线辊制图形保证它的硬度，还要在表面镀硬铬，但在电镀时易产生边缘效应，辊子的边缘厚而中间薄，这时就应返工，直到能保证它的平直度。

刮刀的作用：这里的刮刀是指当凹印辊悬转带上墨时，刮刀刮去多余的墨，只剩含留在图形凹穴内的墨，然后将凹穴内的油墨转印到承印物上，所以刮刀必须和凹印辊表面压平吻合不留任何缝

隙，才能获得满意的效果，所以凹印辊的表面硬度必须和刮刀匹配才行。

（3）油墨的选

择和应用作为掩膜必须具备以下几点：

a.较好的抗蚀刻能力和良好的使用性；

b.图形的忠实性和一般的耐挠性（收卷和放卷）；

c.固化干燥速度快。早些时候大都使用一般的感光抗蚀刻油墨。这需要两种干燥环境，一是预干燥（需远红外干燥），二则需UV固化才能满足其干燥条件，这需要两种干燥时间的匹配和版面时间的匹配，而且能源的浪费是可想而知的，同时也增加了设备的维修费用。随着技术的进步，现在都采用UV挠性快速固化油墨这种清洁节能材料；

d.良好的去墨性能，并非是一般UV固化抗蚀刻油墨都具备此功能，还能在5%NaOH和55℃中瞬间退除油墨的功能，目前此种油墨已经由力拓达科技研究成功并已经送到用户手中使用，并获得满意的效果。

油墨粘度的控制：因产品类型各异，设备千差万别，所以在使用油墨时所需粘度也有差别，但是现在用户应向供应商提出技术条件，使所供应到用户手中油墨不作任何稀释可直接应用，有的用户因使用条件的不同，当供墨槽遇停机时间较长，油墨粘度显著增加，这时就需进行调整粘度使其如初，但是随着墨槽油墨的使用也会出现粘度的变化，需重新调整，这不仅影响了质量也给操作者带来麻烦。如果设备不是安装在超净空间则受季节和天气的变化，粘度也在变化。最好的办法是安装一套恒温的油墨自动添加系统。最近本人给国内客户设计了这套系统并将得到采纳，无论从质量产量都有很大的提升，但较之国外进口的就便宜多了。方法是在两个供墨槽外增加一个输出管和一个输入管，同时连接一个贮墨缸，用泵同时供给两个供墨槽，若有恒温控制最为理想，这样供墨槽永远使用是新墨，而两个供墨槽的粘度绝对不会有任何差异。更重要的是两个供墨槽的液面永远是相同的控制高度。

油墨厚度的控制：使用UV挠性抗蚀刻油墨的作用是耐挠（收卷时不产生裂纹）耐蚀刻，所以不易太厚干燥后的厚度控制在4～6μm就足够了，太厚会引起干燥不彻底收卷后粘连，造成整卷报废。

凹印辊凹穴内油墨的转移，天线掩膜是由凹穴内的油墨转印到基材上的，在这个转印过程中有两种力起了作用，一是油墨的粘合力，当油墨的接触复铝箔的基材时油墨图形就转印到其表面了。另一个力就是在凹辊悬转时的向心力，也就是说凹辊凹穴的油墨，除了接触转印时还有一个向外的一个力加速了油墨和铝箔的粘合，这个力同凹印辊的转速有关，这个力也对油墨转印的薄厚有关。

油墨厚度的大概测算：油墨的转印靠凹槽的深度，凹槽内油墨的饱合度、油墨的粘度、凹辊的转速。按一般凹辊转速和中等粘度计算转印到铝箔的最大量也只有凹槽深的40%～50%，同时因悬转的作用槽内的含墨是也只有槽深的90%，所以油墨厚度就有这样一个公式：W=D·45%·90%·S式中D为深度，W为干燥后的实际墨厚，S为油墨固体含量，这也是一个粗略的测算。凹穴深度的纵槽比：早些时候不少企业制造凹辊时是要求制造凹辊商应保证有规定的深度，认为深比浅好，但是深了含墨虽多但在转印时油墨大部分会在凹穴时间长了反而造成堆积，不利于转移。相反，用蚀刻方法制造的凹辊虽较浅含墨虽不多，但能较多地转印至铝箔上，经过实践证明，线条的纵横比超过1.5：1时凹辊就无法用了，这时凹辊转运时将会产生残墨（即转印图形后瞬间还有墨）最理想的纵横比为1.2～1.3：1为宜。

2.UV能量的确认

（1）UV能量决定着油墨的固化程度（指在规定厚度的范围内）和普通UV油墨不同的是还有耐挠性的功能，因此单是用UV油墨的固化理论是不够的，这时需进行固化时间的测定以便确定本批油墨的固化速度，在生产中的在线测试比较困难，原因是要浪费十几米的基材，因此必须单独测试。

（2）光能量公式的运用：s=cmw·t，UV光源的选择，其峰值最好和油墨的峰值相匹配（供应商应向客户提供数据）。

UV功率的测试：将UV功率置于UV灯下（距离应和生产实物相同），便可测出UV灯的功率，再乘以时间就等于UV灯的能量，功能较全的能量计无需计算可直接读出mj/cm2。一般的常规应用1000W×2（或5000W）上下相同，调好速度即可。

3.天线图的蚀刻

（1）蚀刻设备的选择：因为是轴对轴的生产，选择设备时收放卷的精度，是本设备的一个指标，设备的价格是以收放卷的偏差精度来决定的。早些时候的收放卷偏差，如±2mm和±0.5mm的价格约差一倍，现在有了一套完整校正系统价格就落下来而且使用起来也方便很多。

（2）蚀刻液的选择和调整：蚀刻液大都选用H C L和添加一部分抑制剂，其浓度在25～28%左右，时间约30～50min不等。应说明的是被蚀刻的天线，双面铝箔的厚度和一般印制板最大的不同是厚度不同，即一面是另一面厚度的2倍左右，这时对设备就提出了新的要求——必需在规定时间内双面同时蚀刻完毕。这时应注意上下喷咀压力，喷咀的分布进行调整。

4.油墨的去除，去墨液为3.5～4%NaOH（1）油墨附着力对油墨去除的影响：要使油墨在短时间内去除，工艺条件应放在首位，但是上游工序中UV油墨的固化也是一个重要条件——固化时间一定按流程规定，且时间不可加长，否则到下道工序去墨时，在规定的工艺条件中将无法去掉或加长时间，这时都可使产品完全报废，所以对供应商的油墨进行进厂检验时，还需有一个固化条件的检查，确认数据。

（2）去墨的设备的选用：用于PCB一般的去墨设备交为简单，在操作上也没有什么特殊要求，但是用于轴对轴生产的形式，对于设备的各项技术指标要求较高，如果生产操作不慎报废的数量将是几十平米，对于去墨设备最大特点是膨胀段要长，要有充分的时间使UV墨进行膨胀，那么去墨区可稍短，最好是在瞬间去除，防止去墨液对铝箔本身的侵害。

（3）温度和溶液浓度的控制：去膜反应虽不和铝箔直接反应，但有时温度会升高，这时就需降温来保证去墨的质量。溶液浓度的控制必须先将去膜液分析含量下降时，按比例添加，以免造成过量添加而浸蚀铝箔，或添加不足去墨不完全。

（4）去墨工序的禁忌：千万不能将蚀刻线的尾端接列去墨线的首端，认为能一气呵成，因为两线的线，速度不同，凡是接到一起的都已经失败了。

5.常见的问题及解决方法

（1）堵版（亦称埋版或糊版）：图形模糊甚至在非墨表面，有浅层墨迹或印不出图形来。

原因：

①凹印图形雕刻的太浅，若电雕版深度不够或凹槽内壁不光滑或者镀铬层较厚均可造成堵版。

②凹印中空气的尘埃，塑料屑等因静电吸附于油墨中也可造成堵版。

③凹印中的因故停机，残留在版面上的残墨不及时清理，逐渐堆积也可造成堵版。

④凹印运行中没有及时添加新油墨使油墨的粘度加大，这时刮刀不易将非图文部分刮干净，若不及时清理致使凹槽被埋住，而造成堵版。

解决方案：

a.要根据各企业的设备情况调节运行速度——即刮刀刮墨后在印压点至转印经过的时间，以及转印后至UV干燥经过的时间控制。

b.保持油墨的粘度如初，如具备油墨的补加系统，应在油墨的出口处加滤网（200目以上）。和油墨供应商询问选择最佳的稀释剂，如果使用涂料粘度可控制在25±3s/25℃（4#杯）范围内即可。

c.手工添加油墨时不可将供墨槽中的油墨全部用光再添新墨，应在短时间内，增加添加次数而减少添加数量的方法，使供墨槽的油墨永远保持始初的粘度和液面高度。

（2）油墨附着力不牢：用常规检查墨面，用胶带粘拉，有脱落或部分脱落。

原因：

①表面处理程度不到位。

②UV固化不彻底（不充分）则油墨干燥不够。

③室内湿度太大，承印物上有水气。

解决方案：

a.检查表面是否处理干净。

b.检查UV能量是否符合工艺要求。

c.调整室内相对湿度。

（3）泛白：UV固化前表面泛白，而UV固化后也有泛白，颜色不艳。

原因：油墨UV固化以前，空气中的水分渗进墨中使表面泛白。

解决办法：注意补充供应商指定的溶剂，或除湿达到指定的相对湿度。

（4）油墨太厚：

原因：

①油墨粘度太高

②凹版线条太深

解决办法：调整粘度，更换指定深度的凹版。

（5）油墨太薄：

原因：

①油墨粘度太低；

②凹版太浅；

③凹版磨损严重。

解决办法：调整粘度，更换新凹版

（6）凹辊残墨和粘背：

原因：

①凹辊不光滑；

②印刷太快；

③收卷压力大，导致收卷芯压力增加。

解决办法：

a.清洗凹辊；

b.调整印刷速度；

c.调整收卷压力。

（7）图形边像不实，细线增粗严重：

原因：凹印压力不均匀或压力太大；油墨粘度低。

（8）规则性的拉线：

原因：刀口有缺口；油墨不细腻或有杂质。

解决办法：

a.更换刀片；

b.过滤油墨。

（9）脏版，刮墨不干净：

原因：刮刀弹性或硬度不足，刮刀与凹版接触不实或不平行。

解决办法：换刮刀，调整刮刀角度。

外脚手架工程施工方案

编制: 刘 智 峰

审核: 向 明 慧

编制单位： 深圳市建业建筑工程有限公司水岸豪庭项目部

编制日期:2010 年 5 月 10 日

外脚手架工程施工方案

一、工程概况

本工程为景德镇市建业房地产公司开发的戴家弄改造地块（水岸豪庭B座），位于景德镇市戴家弄街区。建筑用地面积为3645.00m2，总建筑面积为50839.00m2，建筑总高度为71.5m，该工程主体地上22层，地下1层，建筑类别为二类高层建筑，主要结构类型为框支-剪力墙结构，使用功能为商住综合楼，高层建筑防火分类：二类，耐火等级为一级，无抗震设防要求，设计使用年限为70年。

二、外脚手架型式

1、地下室外脚手架采用双排扣件式钢管脚手架，待地下室外墙防水工程施工完，土方回填前拆除。

2、地上结构施工期间,外架主要采用二次悬挑式钢管脚手架，悬挑构件设于六层（20.0m）、十五层（57.0m）平台上，六层以下外围采用落地式外脚手架，底座采用钢板底座,落在地下室顶板上平台上,等塔楼部分的悬挑外架搭设好后,将六层以下的外脚手架拆除，外墙装修时,做二次搭拆。

3.塔楼部分进行二次悬挑，悬挑构件(16号工字钢)设于六层（20.0m）及十五层（47.0m）平台上（屋面标高为71.00m）。

4.挑架基础：

悬挑架采用[16槽钢悬挑，沿塔楼外围每隔1.5m埋设一根槽钢，并在脚手架立杆坐落位置焊接防滑钢筋，如图所示。

说明：钢筋锚环采用Φ22HRB335钢筋预埋，且与C16槽钢焊接牢固，缝隙内采用钢筋焊接牢固，以免槽钢发生位移。

三、外脚手架施工要点

1、根据本工程的设计特点和现场条件，外脚手架采用ф48钢管双排脚手架，立杆纵距1.5m，横距1.05m，内立杆距离建筑物外立面0.30m，立杆步距为1.8m ；四层屋面上立杆间距为1.5m×1.5m，在距屋面200mm处及以上每隔1.8m将所有的钢管用ф48钢管联成一整体，并采用剪刀撑加固，并利用6m斜杆将该处架子与原外架及原建筑的连墙件相连，按满堂架形式保证其整体性。

2、大横杆位于立杆内侧，其长度不小于3跨，外架内侧的大横杆的竖向间距为1.8m，外侧的大横杆的竖向间距为0.9m，即在外立杆内侧每步的中间高度处另加一根大横杆，以作防护栏杆。

3、小横杆间距1.5m，紧靠在大横杆之下，靠墙一侧外伸长度不应大于500。

4、立杆与大横杆的连接：立杆除顶层顶步可采用搭接，且搭接长度不小于1米、采用不少于2个旋转扣件、扣件端部距连接杆端不小于100外，其余均应采用对接扣件连接，接头应错开不在同步内，错开的距离不小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于600。

5、大横杆的连接宜对接扣件连接，也可采用搭接，接头应错开在不同步、不同跨内，错开的距离不小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于500，搭接长度不小于1米，应等间距采用3个旋转扣件予以固定，扣件端部距连接杆端不小于100。

6、落地式脚手架底部设槽钢。立杆底部应设纵横向扫地杆，纵向扫地杆离地不大于200，纵向扫地杆紧贴在横向扫地杆之下。

7、剪刀撑设置：纵向剪刀撑应在外立面连续设置，每道剪刀撑宽度不小于4跨、不大于6跨，且与地面成45°～60°角，每个交叉点均应用旋转扣件将剪刀撑斜杆与立杆或小横杆伸出端固定，接头中心至主节点的距离不宜大于150，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接连接，接头要求与立杆搭接接头要求相同，转角处和中间每6跨设一道横向剪刀撑，由底至顶在同一件间呈“之”字型连续布置，斜杆采用不少于2个旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端，各接头中心至主节点的距离不宜大于150。

8、连墙点设置：从底层第一步大横杆处开始，脚手架的每步架均与原外架相连，并在原外架二步三跨设置建筑拉接点处进行直接连接。

9、此外脚手架为附属满堂架，严禁承载施工荷载。

四、防护棚设置

六层平台沿建筑物四周（人货电梯范围内除外）设置悬挑式双层防护棚，搭设跨度为4.5m。防护棚与外架连接成一整体，防护棚由横向水平杆、纵向水平杆及安全网及脚手板组成。防护棚横向水平钢管间距1.5m，与外架立杆用扣件连接，并与预埋在六层外梁上预埋钢管用扣件连接，纵向水平钢管间距1.5m，与横向水平钢管用扣件连接，防护棚下满挂安全网，上满铺脚手板，防护棚外侧搭设1.1m高防护栏，外挂安全网。沿外架立杆水平方向每隔3m用14钢丝绳拉结，下端拉结在防护棚外侧横向及纵向水平钢管交接处，上端拉接在七层梁预留的洞管上；每隔3m用6m钢管把外架立杆及防护棚进行硬性连接。

五、防护棚搭设要求

1、防护棚搭设时执行外脚手架搭拆的安全技术要求。

2、防护棚钢管架搭设按规范要求，做到横平竖直，加设扫地杆，立杆下加设木块，搭设后的防护棚要具有足够的稳定性，保证不变形，不摇晃。

3、所有使用的材料、钢管、卡扣、木方、模板等均应为合格产品，符合国家规范规定。

4、七合板铺设要严密，不留缝隙，板固定要牢，六层外挑式防护栏的钢丝绳一定要拉紧，斜顶钢管要扣牢，以防大风吹动。

六、外架总体拆除顺序

外架拆除按后搭先拆的总体顺序进行。首先清除外架上的杂物，然后拆除外架安全网、钢筋笆、隔离防护板，最后拆除钢管及扣件。外架拆除以二层作为一个拆除段，每3天拆除一段。

七、外架拆除要求

1、拆除脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿平底鞋。

2、拆除脚手架前，应设置警戒区域，非工作人员不得进入区域，配备专门的人员担任。

3、任警戒人员，负责对周围的施工人员及车辆进行警戒。

4、拆模板与支架按先后拆的顺序进行。首先拆除防护层、隔离层及安全网，拆前应将防护、隔离层的砖块、砼块、小模板等杂物清理干净，拆一步清一步。拆除时，先拆除人面前的筋笆、模板、木方，沿着人后退方向拆除，保证拆除人员能站在防护、隔离层上，保证拆除人员能安全。

5、垂直方向上下同时作业时，拆除人员不得与抹灰工、涂料、防水等施工人员上下交叉作业。

6、拆除人员必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，连墙体必须随脚手架逐层进行，严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2米。

7、拆除时各构配件严禁抛掷至楼地面，吊运拆除材料时，扣件用钢筋笼装好，钢管长短分类吊运，做好防止吊运物体掉落的工作。

八、外脚手架施工安全技术要求

1、所用脚手架钢管与扣件由外租借，应出厂合格证和质检报告，并经过严格筛选，确保材料上满足质量要求。凡是有严重锈蚀、严重弯曲、变形、裂缝、钢管薄壁、扣件螺纹（螺丝）已损坏等外观缺陷的，均不得采用。严禁将外径48的与其它不同直径的钢管混用。

2、安全防护：

在工作面及每隔二步架满铺钢筋网片一层作为隔离层，不得留有掉杂物的空档。隔离层上在2根大横杆之间增设一根大横杆，架外侧围护采用密目安全网完全封闭。

3、各杆的间距、接头位置、垂直度、水平偏差等均应符合规范要求。搭设时有适时校正立杆的垂直度与横杆的水平，立杆的垂直偏差应不大于1/400，且全高偏斜不大于100mm，同一排横杆的水平偏差应不大于1/3000，且不大于50mm，立杆与大小横杆的接头要注意错开1.5米以上，且接头不得在同一步架内。

4、扣件的紧固力距应达到40～60N.M，不得超过65N.M，并应定期检查紧固程度。

5、高空作业人员及搭设高空作业安全设施的有关人员，必须经过技术培训及考试合格后持证上岗，并定期进行身体检查。

6、高空作业必须有安全技术措施及交底，落实所用安全技术措施和人身防护用品。

7、遇到雨天、雾天、六级以上大风时应停止高空作业，雨天后进行高空作业时，必须采取可靠的防滑措施，凡水、雾均应及时清除，遇到暴雨，过后对高空作业设施进行全面检查、修复和完善。

8、高处操作人员使用的工具、零配件等，应放在随身佩带的工具袋内，不可随意向下丢掷。传递物件时禁止抛掷。

9、对收工前未搭设完的脚手架及所准备用的材料，均应放置平稳，不得妨碍通行和其它作业，且收工时以及支架与模板安装后，均应认真检查连接与固定质量，确保其处于安全状态，只有确定安全可靠后，才能进行下道工序。

10、按工程进展实际情况及时做好划分和调整安全区域的工作，区域的安全性质用安全标志牌说明，施工安全区分三类：

A、人行安全区域：除环境本身较安全外，应设有足够的防护设施，一般人员的正常活动不会发生危险。

B、作业区域：有正常的防护设施，作业人员应各自带好安全防护用品，作业时可以保证安全。

C、警戒区域：监护区域存在较多不安全因素，作业人员在监护下工作，非工作人员不得进入该区域。在脚手架的吊运、安装及拆除时，应设置警戒区，悬挂明显的警示标志，地面操作人员，应尽量避免在高空作业面的正下方停留或通过，也不得在塔吊的起重臂或正在安装的构件下停留或通过。同时派专人监护，严禁同时上下施工。

11、外架按后安先拆的顺序进行，拆前应将隔离层和安全网上的杂物清理干净，拆一步清一步。材料用人力传送到地面并分类别堆放整齐，传递时双方要互相配合，协调一致，互为关照，确保脚手架拆除的顺利和安全。拆除的模板、木方、脚手架等材料，临时堆放处距离楼层边缘不小于1米，堆放高度不得超过1米，楼梯边口、通道口、脚手架边缘等处，严禁堆放各种拆除物件。

12、木方、脚手架钢管等材料的垂直运输，必须按类别、长度成捆吊运，一般吊索成三角式，两点起吊。对零星物件及小物件必须装箱或装袋吊运，防止散落。

13、钢管脚手架均安装防雷、避雷接地设施。竖向接地钢管，接地电阻值在6Ω以内。在塔吊拆除前，将塔身与主体结构的避雷系统用金属进行连接，用以防雷。

14、各种电线不得直接在钢管上缠绕，必须接触时，应增加绝缘措施。

15、脚手架分层设置数量足够的消防器材。

17、架子须与运输机械脱开。

18、坚持执行安全技术交底制度、架子的管理与验收程序，脚手架搭设完并经验收合格后，方允许使用。

19、钢管脚手架在使用过程中仍需定期检查，尤其是在砼浇注期间，更应派足够的专人看护脚手架，一旦发现脚手架出现松动、响声等异常情况，应立即停止脚手架的使用、砼浇注，待查明原因、并经妥善处理后，方可继续施工。

九、外脚手架使用过程中的安全监控及修整措施

1、外脚手架在使用过程中应化分好安全监控责任区，并派专职人员对外架进行监控，发现安全隐患，应及时上报。

2、项目部指定应急预案，指导外架发生的安全事故时的应急处理。

3、项目部成立的安全文明施工检查小组，定期对外架进行安全大检查，如发现安全隐患，及时进行处理解决。

4、外脚手架监控责任人应同时承担对外架的维修责任，发现外架的横立杆及钢丝绳等出现问题，应及时进行修整，并将修整结果上报项目部。

5、外架监控责任人，应担任外架上安全施工的责任，对不按要求在外架上野蛮作业的行为，要严格制止，同时还要制止在施工班组在外架上乱堆乱放，及倒运材料的不安全行为。

十、计算书：

普通型钢悬挑脚手架计算书

一、参数信息：

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为27m；

双排脚手架搭设起始高程为20m；

纵距为1.5m；

横距为0.85 m；

步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.3m；

钢管Φ48X3.5mm；

钢管I：11.36cm4

钢管W：4.73cm3

连墙件布置取二步三跨；

连墙件连接方式为双扣件连接，扣件抗滑承载力系数为0.8；

；

2.荷载参数

施工均布活荷载标准值:3kN/m2；

本工程地处江西景德镇市，基本风压为0.35kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.82；

风荷载体型系数μs为0.58；�

每米立杆承受的结构自重标准值:0.1248kN/m2；�

脚手板自重标准值:0.3kN/m2；

栏杆挡脚板自重标准值:0.15kN/m2

安全设施与安全网:0.005kN/m2；�

每米脚手架钢管自重标准值:0.038kN/m2；

同时施工层数:2 层；�

3.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，

悬挑段长度：1.5m

内锚固段长度：1.0m

支座卡环直径：22mm

支座卡环抗拉强度：50N/mm2

4.拉绳参数

钢丝绳安全系数取:8；

钢丝绳的抗拉强度：1400N/mm2

层高:3m；

拉绳拉环直径：16.5mm

拉绳拉环抗拉强度：50N/mm2

侧立面图

脚手架示意图

二、纵向杆的计算:

1.均布荷载值计算

纵向杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.85/3=0.09kN/m；

活荷载标准值: Q=3×0.85/3=0.85kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.15 kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×0.85=1.19kN/m；

设计值：q=q1+q2=0.15+1.19=1.34 kN/m；

纵向杆计算简图

2.强度验算

Mmax=0.1×q×l2

Mmax=0.1×1.34×1.52=0.30kN.m；

σ=Mmax/W=0.30×106/(4.73×103)=63.42N/mm2 ；

[f]=205 N/mm2 ；

"满足要求"

3.挠度验算:

计算公式如下：v=0.677q1l4/100EI <[v]

静荷载标准值: q1=0.038+0.09=0.12kN/m；

活荷载标准值: q2=0.85kN/m；

标准值：

q=q1+q2=0.12+0.85=0.97kN/m；

最大挠度计算值为：

V = 0.677×0.97×1500.004/(100×210000.000×113600.00)=1.39mm；

[v]=1500.00/150=10.00mm

"满足要求！"

三、横向杆的计算:

1.荷载值计算

纵向杆跨中的自重标准值: p1=0.038×1.5=0.06kN；

横向杆跨中的自重标准值: p2=0.038×0.85/3=0.01kN；

脚手板跨中的自重标准值：p3=0.3×0.85×1.5/3=0.13kN；�

跨中活荷载标准值: p4=3×0.85×1.5/3=1.27kN；�

跨中集中荷载的设计值: P1=1.2×(0.06+0.13+0.01)+1.4×1.27 = 2.02kN；

横向杆悬臂的自重标准值: p5=0.038×0.3/2=0.01kN；

脚手板悬臂的自重标准值：p6=0.3×0.3×1.5/2=0.07kN；�

悬臂活荷载标准值: p7 = 3×0.3×1.5/2=0.68kN；�

悬臂集中荷载的设计值: P2=1.2×(0.01+0.07)+1.4×0.68=1.05kN；

横向杆计算简图

2.强度验算

跨中最大弯矩计算: M1=P1B/3-P2a/3

M=2.02×0.85/3-1.05×0.3/3=0.47kN.m；

支座最大弯矩计算:M2=P2a/2=1.05×0.3/2=0.16kN.m；

最大应力计算值σ=0.47×106/(4.73×103)=99.37N/mm2 ；

[f]=205 N/mm2 ；

"满足要求"

3.挠度验算

横向杆跨中荷载标准值:P1=0.06+0.13+1.27=1.46kN

支座最大弯矩计算:M2=0.16kN.m

跨中最大挠度计算:

V=23P1B3/648EI-M2B2/16EI

=23×1460.00×850.003/(648×210000×113600.00)-160000.00×850.002/(16×210000×113600.00)=1.03mm

[v]=850.00/150=5.67mm

"满足要求！"

四、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤Rc

其中：

Rc-- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

纵向杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×4/2= 0.11 kN；�

横向杆的自重标准值: P2 = 0.038×(0.85/2+0.3)=0.03 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.5×(0.85/2+0.3) = 0.33 kN；

活荷载标准值: Q = 3×1.5×(0.85/2+0.3)= 3.26 kN；

荷载的设计值: R = 1.2×(0.11+0.03+0.33)+1.4×3.26 = 5.13kN；

"双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"

五、脚手架立杆荷载的计算:

1.静荷载计算

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)

NG1=0.1248×27=3.37kN；�

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)

NG2=0.3×2×1.5×(0.85+0.3)/2=0.52kN；�

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；

NG3=0.15×2×1.5/2=0.22kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；

NG4=0.005×1.5×27=0.20kN；�

经计算得到，静荷载标准值

NG=3.37+0.52+0.22+0.20=4.31kN；

2. 活荷载计算

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×(0.85+0.3)×1.5×2/2=5.18kN；�

3.风荷载计算

风荷载标准值按照以下公式计算

其中：

Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.35 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz = 1.82；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.58；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.35×1.82×0.58=0.26kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.31+1.4×5.18=12.42kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.31+0.85×1.4×5.18=11.33kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.15kN.m；�

六、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.42 kN；

i --- 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.59cm

A --- 立杆净截面面积 (cm2)； A=4.5cm2

φ---轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

σ--- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] --- 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00 N/mm2；

l0 --- 计算长度 (m)；

如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》由公式(1)计算

(1) l0 = k1uh

K1---计算长度附加系数，取值为K1=1.16；

u---计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3，u=1.50；

公式(1)的计算结果：

l0 =1.16×1.50×1.8=3.13m；

l0/i=196；

φ=0.188；

σ=12420.00/(0.188×450.00)=146.81N/mm2；

"满足要求!"

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.33kN；

i --- 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.59cm

W --- 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W =4.73 cm3

A --- 立杆净截面面积 (cm2)； A=4.5cm2

φ---轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

σ--- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] --- 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00 N/mm2；

l0 --- 计算长度 (m)；

如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》由公式(1)计算

(1) l0 = k1uh

K1---计算长度附加系数，取值为K1=1.16 ；

u---计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3，u=1.50；

公式(1)的计算结果：

l0 =1.16×1.50×1.8=3.13m；

l0/i=196；

φ=0.188；

σ=11330.00/(0.188×450.00)+150000.00/4730.00=165.64N/mm2；

"满足要求!"

七、连墙件的计算:

连墙件简图

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

N2 = N1w+N0

风荷载标准值 Wk=0.26kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.80m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

N1w=1.4×Wk×Aw=3.93kN；

连墙件的荷载N1=N1w+N0=8.93kN；

"使用双扣件连接，满足要求。"

八、悬挑梁的受力计算:

本方案中，脚手架排距为0.85mm,内排脚手架距离墙体0.3m，

受脚手架集中荷载 P=1.2×4.31 +1.4×3.83=12.42kN；

1.按纯悬挑构件计算

(1).受力计算

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁形变图(kN.m)

Ra = 36.85 kN；

Rb = 12.01 kN；

Mmax = 18.01 kN.m；

νmax = 4.20 kN.m；

(2).悬挑梁的强度计算:

最大应力 σ=M/1.05W=18.01×106/(1.05×141×103)=121.65N/mm2；�

"水平支撑梁的最大应力计算值小于水平支撑梁的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求！"

(3).悬挑梁的挠度计算:

[ν]=1500.00/400=3.75mm

做为纯悬挑构件挠度不满足要求，必须增加斜拉钢筋绳使纯悬挑构件转变为简支构件，，悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点，1为斜拉Φ16.5钢丝绳拉结点. 这样既满足刚度要求，又增加构件的强度保险系数。

悬挑脚手架示意图

(4).悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

φb =2.00

σ=18.01×106 /(2.00×141000.00)=63.87N/mm2

"水平钢梁的稳定性计算,满足要求！"

(5).悬挑梁的平面外整体稳定性计算:

在弯矩作用平面外的整体稳定性计算公式：

其中：

N ---- 轴心压力的计算值(kN)；N=N1w/2=1.97KN

A ---- 井架横截面的毛截面面积，取A=26.10cm2；

y ---- 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；

b ---- 2.00

max ---- 等效弯矩系数, 取1.0；

M ---- 计算范围段最大偏心弯矩值(kN.m)；M=18.01kN.m；

l---- 弯矩作用平面内，截面高度 l=2×1.5=3.00mm；

W1 ---- 弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩, W1 =141cm3；

i0----界面回转半径；i0=1.89cm

NEx ---- 欧拉临界力(kN)。

根据换算长细比：

=l/i0=300.00/1.89=158.73=158查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到 =0.281。

ó=1965.60/(0.281×2610.00)+18010000.00/(141×103×2.00)=66.55N/mm2

"满足要求! "

(6).锚固段与楼板连接的计算:

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋卡环，拉环强度计算如下：

R = 12.01 kN；

其中 [f] 为卡环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；

[D]=[0.5×4×Rb/(п×[f])]0.5= [0.5×4×12010.00/(3.14×50)]0.5=12.37mm；

所采用的卡环直径为D=22mm

"满足要求！"

支座卡环简图

1.按两端简支计算

(1).受力计算：

悬挑脚手架计算简图

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

Ra = 12.01kN；

Mmax = 4.2kN/m；

νmax= 0.90mm；

层高为3m

钢丝绳抗拉强度2N/mm2

钢丝绳安全系数8

拉绳的受力计算:T=12.01×(32+1.52) 1/2/3=13.43kN

钢梁受力计算： N=12.01×(32+1.52) 1/2/1.5=6.01kN

(2).挠度验算

νmax= 0.9mm；

[ν]=1500.00/400=3.75mm

"满足要求！"

(3).拉绳计算

其中：

[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力 [Fg]=13.43kN；

Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和；

α --钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19钢丝绳取0.85；

K -- 钢丝绳使用安全系数 K =8；

[f] --为拉绳抗拉强度 [f]=1400N/mm2；

Fg=K×[Fg]/α=8×13.43/0.85=126.40kN

[D]=[4×Rb/(п×Fg)]0.5=[4×126400.00/(3.14×1400)]0.5=10.72mm；

所采用的钢丝绳直径为D=16.5mm

"满足要求！"

(4).拉环计算

其中：

[f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；

D= [0.5×4×T/(п×[f])]0.5= [0.5×4×13430.00/(3.14×50)]0.5=13.08mm；

所采用的拉环直径为D=22mm

"满足要求! "