精轧螺纹钢是不是3级钢

渗碳钢：渗碳后淬火再低温回火（150-250℃）低信念碳和中碳（合金）钢淬成马氏体后，随回火温度的升高，其一般规律是强度下降，而塑性、韧性上升。但由于低、中碳钢中含碳量不同，回火温度对其影响程度不同。所以为了获得良好的综合机械性能，可分别采取以下途径：（1）、选取低碳（合金）钢，淬火后进行低温250℃以下回火，以获得低碳马氏体。为了提高这类钢的表面耐磨性，只有提高各面层的含碳量，即进行表面渗碳，一般称为渗碳结构钢。（2）、采取含碳较高的中碳钢，淬火后进行高温（500-650℃）回火（即所谓调 质处理），使其能在高塑性情况下，保持足够的强度，一般称这类钢为调质钢。如果希望获得高强度，而宁肯降低塑性及韧性，对含碳量较低的含金调质可采取低温回火，则得到所谓“超高强度钢”。（3）、含碳量介于中碳和高碳之间的钢种（如60，70钢）以及一些高碳钢（如80，90钢），如果用于制造弹簧，为了保证高的弹性极限、屈服极限和疲劳极限，则采用淬火后中温回火。

二、作业流程：(一)、调质钢：退火（珠光体型钢）1、预热处理：正火高温回火（马氏体型钢）（1）、正火目的是细化晶粒，减少组织中的带状程度，并调整好硬度，便于机械加工， 正火后，钢材具有等轴状细晶粒。2、淬火：将钢体加热到850℃左右进行淬火，淬火介质可根据钢件尺寸大小和该钢 的淬透性加以选择，一般可选择水或油甚至空气淬火。处于淬火状态的钢，塑性 低，内应力大。3、回火：（1）、为使钢材具有高塑性、韧性和适当的强度，钢材在400-500℃左右进行高温回火， 对回火脆性敏感性较大的钢，回火后必须迅速冷却，抑制回火脆性的发生。（2）、若要求零件具有特别高的强度，则在200℃左右回火，得到中碳回火马氏体组织。（二）、弹簧钢：1、淬火：于830-870℃进行油淬乱誉火。2、回火：于420-520℃左右进行回火，获得回火屈氏体组织。（三）、渗碳钢：1、 渗碳：化学热处理的一种，指在一定温度下，在含有某种化学元素的活性介质中，向钢件表面渗入C元素。分预热（850℃） 渗碳（890℃） 扩散（840℃）过程2、淬火：碳素和低合金渗碳钢，一般采用直接淬火或一次淬火。3、回火：低温回火以消除内应力，并提高渗碳层的强度及韧性。生产中，攻牙螺丝哗坦段回火温度为360℃左右，自钻螺丝（墙板钉）回火温度为200℃左右，之后分别冷却至34-35℃和39-40℃。

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紧固件热处理中的正火与退火是两种最常用的工艺，约占紧固件热处理的30%。这两种工艺方法虽在工艺上有着各自不同的特点，但当针对低碳钢或中碳钢材料进行有关处理时，则可以达到相同（或相近）的工艺目的。 根据GB/T16923-1997《钢件的正火与退火》可知，正火与退火工艺方法被具体划笑弯分为多种小类，其中，正火与不完全退火、等温退火工艺的加工对象、技术要求最为相同（或相近）。 1功能作用 根据紧固件所采用的低碳钢或中碳钢而言，正火是把钢加热到Ac3以上 30～70℃，出炉空冷或风冷至常温；不完全退火或等温退火是把钢加热到Ac1以上30～50℃左右，保温一定时间后，随炉冷却到一定温度后再空冷到室温。它们的相同或相近之处，在于都能对中碳钢、低碳钢进行处理，处理所得到的金相组织为铁素体＋珠光体，并作为某种情况下的预备热处理或最终热处理，从而达到细化组织，改善力学性能和切削加工性能，消除内应力等目的。 2工艺特点比较 a．正火后的晶粒比退火的细小，得到的珠光体较多，力学性能稍高于退火； b．正火件常采用到炉装料，加热温度一般稍高于退火，保温时间短于退火； c．正火可消除碳化物的网状组织，退火则不能； d．含碳量较低的碳素钢正火处理优于退火，反之，退火优于正火。 3工艺成本 正火与退火比较则主要存在于资源方面的电能消耗、时间方面的保温和冷却上的差异及相应而存在的成本差异上。 能源成本用国内热处理业评价单耗值计正火0542KwhKg，退火则为0580KwhKg，将工业用电费按070元／Kwh计算，退火电能平均成本差003元／Kg。 人工成本根据国内各地正火加工的最低价格在1元／Kg左右，其中正火工艺的人工成本约为032元／Kg，退火工艺的人工成本约为035元／Kg，其差值为003元／Kg左右。 国内同一地区正火与退火热处理协作加工的价格差在02元／Kg左右。实际上，通过对搭扒该价格差具体分析后可知，该价格差仍然是建立在以传统的加热方式为主，生产批次较大的基础上得到的。 4工艺评价 当制造紧固件对象和加工技术要求基本一致时，正火工艺比退火工艺的绿色程度高，这主要是从能耗和加工工时中体现的。 低温退火（去应力退火）：加热温度＜Ac1碳素钢550～650℃，消除镦锻及切削加工过程中的内应力，使其达到稳定状态。 再结晶退火：加热温度TR+150～250℃保温时间05～1h空冷，发生恢复再结晶过程，使变形晶粒为细小等轴晶粒，消除冷作硬化效应及内应力。对低碳钢再结晶退火温度600～650℃硬度在75～90HRB范围。 不完全退火：加热温度Ac1＋30～50℃，碳素钢一般在700～750℃碰枝闷之间，细化晶粒，降低硬度，提高塑性，去除内应力。 球化退火：加热温度略高于Ac1,长时间保温后缓冷到小于500℃空冷，使碳化物球化，降低硬度可改善冷镦锻性能。 正火：低碳、中碳钢加热温度Ac3＋（50～70℃），低碳钢提高硬度，利于切削，中碳钢细化晶粒，均匀组织去应力。 应用实例： 如：20＃钢三点焊接垫圈，采用850℃×05h正火和720℃×3h不完全退火，硬度125～165HBW基本相近，正火比不完全退火节省生产周期，效率高。 SWRM15钢单面铆钉，采用840℃×05h正火和600℃×4h再结晶退火，前者硬度大于95HRB，后者硬度在78～88HRB符合铆接性能要求。 45钢大垫圈，当硬度要求＞200HV时，采用870℃×1h正火处理比760℃×25h不完全退火效果好，硬度可达到200HV以上，生产率明显高于退火。 据统计，正火与退火工艺的成本差在02元／Kg～045元／Kg，若恰当地选择正火工艺代替退火工艺，可为紧固件企业在实现绿色制造的同时，带来可观的经济效益。 总之，随着紧固件行业的发展和先进技术的推广，节能降耗将摆在第一位，正火工艺的绿色特征相对于退火工艺，将会更加明显和突出。(

在生产紧固件的时候所使用的钢材进行高温合金溶处理，再进行溶处理的时候控制要点以及摆放要求如下：  

(1)高温合金固溶处理的最大装炉量为20kg。大的真空油淬炉允许最大装炉量为40kgo  

(2)高温合金退火的最大装炉量为10kg,  

(3)高温合金外螺纹产品热处理前的清洗应采用超声波清洗机进行清洗，以防碰伤。  

(4)高温合金螺栓类产品原则上均应摆放装炉只允许单层摆放。规格不大于45 mm且短于20mm的李衡螺栓允许均匀堆放。  

(5)高温合金螺母类产品只允许单层摆放。  

(6)在热处理过程中为减小变形和防止开裂，制件可进行预热或分段加热预热卜灶时间和分段加热的段数视具体情况而定。长径比不小干7的制件采用吊淬。  

(7)固溶处理、退火、均匀化处理装炉温度应低于600`C。时效处理、去应力退火人炉温度应低于5009摄氏度，装炉量取决于有效厚度有效厚度小于30mm时，允许装3层有效厚度大于30mm时，只允许装两层。  

(8)制件装炉后，应严格执行规定的加热温度。当炉内全部热电偶均指示炉温已达到热处理工艺规定的加热温度时开始计算保温时间。

(9)当制件为原材料或半成品时，可在13Pa一20 Pa内进行加热处理。当制件有外观质量要求时，应采用高真空进行加热，但为了避免合金元素的挥发，可在加热室内回充氢气，维持真空度在0 13 Pa一20Pa内进行加热。  

(10)在使用水、油等冷却介质时，应迅速(15，内)将制件全部浸入冷却介质内，应避免转移过程中制件的温度降低过多而影响制件的组织结构和力学性能。    

(11)当制件保温后要求在空气中缓冷时，应使用专用冷却装置，真空炉可在冷室中冷却当要求空气或空气中快冷时，冷却平台应能够保证制件散放或使用风扇吹风冷却型扰扮，真空炉可转移到冷室气冷。当制件保温后要求在炉内缓冷时，应控制制件在炉内的冷却速度。  

(12)热处理后，对制件表面残留的污物应及时进行清洗。热处理后需清除氧化皮的制件，可按有关规定进行碱洗、酸洗、喷砂或机械加工。制件需进行多次加热时。可在最终一次加热后清除氧化皮。

紧固件热处理后的氢脆现象是什么？应该注意什么？请看中达咨询编辑的文章。

紧固件的氢脆是由于在早期处理过程中有氢原子进入材料内部。多数情况下，紧固件在承受静态拉伸载荷的条件下发生氢脆。在进行高应变速率材料试验，如普通拉伸试验时，不易发生氢脆。氢原子通常向材料中承受三向应力的区域扩散。材料中的应力水平与系统中氢的聚集程度将影响氢扩散到陷阱位置的比例。氢在陷阱位置的聚集将使得材料的断裂应力下降，以致在材料中出现裂纹形成、裂纹扩展及至失效等现象。氢在承受静载的紧固件中的扩散可以通过氢脆断裂前的延迟时间而直接观察到。由于材料的氢脆倾向、材料中氢的总量、氢的扩散比以及旋加应力水平的不同，氢脆断裂时间延迟的变化很大，从几分钟到培卜几天或几周不等。 如果紧固件在处理过程中曾经接触过具有氢离子的环境，它就有可能发生氢脆。在钢发生化学或电化学反应的过程中产生氢的任何处理都将使氢进入材料，从而增加材料的氢脆倾向。汽车工业中使用的钢质紧固件在环境腐蚀、阴极电解除油、酸液去氧化皮、化学清洗、发黑和电镀一类的化学转化膜处理条件下，都将与活性氢原子直接接触。由于电镀处理过程将产生氢，其对钢制紧固件氢的吸收所起作用最大。电镀过程中吸收氢的总量在很大程度上取决于电镀液的效率。总的来说，高效电镀处理产生的氢比低效电镀处理产生的氢要少。电镀滚桶中电镀液装载量的过多或过少等因素将对电镀处理的效率产生很大的影响。 其它与钢作用时产生氢的过程，如酸洗、热处理后去氧化皮或镀前处理，其影响也都是不容忽视的。John-son的研究很好地描述了浸入酸液对钢的韧性的影响。紧固件处理过程中对氢的吸收是累积性的。单一的某种处理引入零件的氢或许不足以导致氢脆，但多种处理引入零件的氢的累积却有可能导致氢脆。 电镀或清洗过程中氢吸收的不利影响可在电镀后的加热处理（通常是指烘烤）过程中予以消除或减轻。氢脆危害的严重程度通常取决于紧固件的强度级别和/或冷加工状况。Troiano曾经给出过失效时间与氢含量及烘烤时间之间的关系。通过烘烤，材料中氢的聚集减轻，失效时间和较低的临界应力水平则得以延长和提高。这里，临界应力水平是指低于其下就不会发生氢脆的应力水平，类似于疲劳极限。 烘烤时间是否足够主要取决于材料的硬度级别、电镀过程、镀层类型和镀层厚度。经电镀处理的较低硬度水平（≤35HRC）的紧固件一般应至少烘烤4小时；同样的镀层，但硬度水平较高（≥36HRC）的紧固件一般应至少烘烤8小时。曾有建议指出硬度在31~33HRC之间的紧固件应烘烤8小时；硬度在33~36HRC之间的紧固件应烘烤10小时；硬度在36~39HRC之间的紧固件烘烤12小时。硬度在39~43HRC之间的紧固件应烘14小时。烘烤工艺的制订应同时考虑到紧固件的硬度水平与镀层类型。

镀层在一定程度上可以起到氢扩散障碍的作用，这将阻碍旅运氢向紧固件外的扩散。一般来说，氢透过疏松涂层向紧固件外扩散比透过致密涂层向外扩散要容易。镀锌层与较致密的镀镉之间即有这种差别。为了使尽可能多的氢扩散出材料，有必要采取更长的烘烤时间。AWGrobinJr认为，当镀层的厚度超过配镇穗25μm时，氢从钢中扩散出去就将比较困难。在这种情况下，镀锌层就成了氢扩散的障碍。可以认为，在这种情况下进行烘烤处理实际上使氢重新分布到了材料中的各个陷阱位置。 紧固件的氢脆失效的汽车工业中早已引起了人们的广泛关注。这种失效不期而至，给汽车公司和紧固件供应商增加了很大的负担，不仅使其在经济上蒙受损失，而且还对公司的用户满意度以及汽车的安全性构成威胁。 防止紧固件的氢脆失效在汽车工业中日益受到重视。遭受氢脆危害的紧固件可在实际应力远低于材料抗拉强度的条件下，于装配后的数分钟内发生早期失效。在汽车装配车间，紧固件的氢脆失效将使生产效率大大降低。对有潜在氢脆失效率危险的汽车必进行逐一检查，并使用新的可靠的紧固件替换所有可疑的紧固件，而更换紧固件将耗费大量时间。更换氢脆破坏的紧固件对于汽车制造商和紧固件制造商都将是不小的负担。

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