常见的螺栓失效形式有哪几种

紧固件-铆钉相关国标

GB 109-1986平头铆钉

GB 116-1986铆钉技术条件

GB 827-1986标牌铆钉

GB 8631-1986半圆头铆钉(粗制)

GB 8632-1986小半圆头铆钉(粗制)

GB 864-1986平锥头铆钉(粗制)

GB 865-1986沉头铆钉(粗制)

GB 866-1986半沉头铆钉(粗制)

GB 867-1986半圆头铆钉

GB 868-1986平锥头铆钉

GB 869-1986沉头铆钉

GB 870-1986半沉头铆钉

GB 871-1986扁圆头铆钉

GB 872-1986扁平头铆钉

GB 873-1986扁圆头半空心铆钉

GB 874-1986120°沉头半空心铆钉

GB 875-1986偏平头半空心铆钉

GB 876-1986空心铆钉

GB 975-1986管状铆钉

GB 1011-1986大扁圆头铆钉

GB 1012-1985120°半沉头铆钉

GB 1012-1986120°半沉头铆钉

GB 1013-1986平锥头液睁稿半空心铆钉

GB 1014-1986大扁圆头半空心铆钉

GB 1015-1986沉头半空心铆钉

GB 1016-1986无头铆钉

GB 12619-1990抽芯铆钉 技术条件

GBT 12615-1990封闭型扁圆头抽芯铆钉

GBT 12616-1990封闭型沉头抽芯铆钉

GBT 12617-1990开口型沉头抽芯铆钉

GBT 12618-1990开口型扁圆头抽芯铆钉

GBT 158551-1995扁圆早凯头击芯铆钉

GBT 158552-1995沉头击芯铆钉

GBT 158553-1995击芯铆钉技术条件闹孝

1、安装前应将法兰进行垂直焊接（注意：法兰水线面朝外，法兰间预留橡胶软连接安装距离）。

2、用紧固件将橡胶软连接两端法兰与管端法兰进行连接，（注意：用对角法依次平行压紧螺母，切勿碰扒压偏。）

3、安装后对橡胶软连接进行水压试验，通水试压称重后，用步骤2的方法再次将连接螺栓依次紧固，防止局部渗漏。 1、橡胶软连接安装长度以球体两端橡胶密封面外侧计算，产品不分流向；

2、禁止在各部位连接螺栓不紧固的情况下进行水压试验；

3、禁止在通水试压及运行阶段将笑族昌橡胶软连接与管道连接螺栓打开；

4、禁止在超出橡胶软连接自然长度的距离进行预拉伸安装。

5、管道必须有固定支撑或固定托架，固定托架的力必须大于轴向力。垂直安装和架空安装时产品两端需安装相穗掘应的固定支架和受力支架，以防止工作受压拉脱。

紧固件咨询顾问俞文龙认为，最好自己查相关资岩肢料，网上得来总是假，碰到不懂装懂的，随便应答的，根本就是假的或骗人的就直接误导你，甚至害惨你。轻者产品质量不合格，重者要罚款。当然，紧固件咨询顾问俞文龙认为，如果有实力，请一个紧固件的咨询顾问参考你的技术，把握企业发展方向，定位产品，定位客户也是不错的一个选择。

抽芯铆钉分为三大类，标准抽芯铆钉、高强度结构型抽芯铆钉和特殊开口型抽芯铆钉；抽芯铆钉品种众多，有铝、铜、钢、不锈钢、蒙乃尔等材质；不同的直径长度尺寸，帽檐头型有扁圆头、沉头及大帽檐；各种表面处理；可以铆接不同薄厚或不同软硬等材料，是铆接金属、塑料、脆性材料首选。单面铆接，安装快速。 抽芯铆钉也叫做盲铆钉，在实际生产作业时仅需从铆接工件一侧插入，就可以将多个工件铆接在一起。需要使用专用铆钉枪进行安装作业，轿宏具有速度快、成本低、高效可靠等优点，铆钉枪有手动、电动、气动等不同类型可供选择。 铆接范围广，库存管森漏理简化抽芯铆钉有较大的铆接范围，一种规格的抽芯铆钉可替代多个标准紧固件，可铆接不同材质、不同厚度的工件，减少库存的品种规格，有效地管理好库存；高强度拉丝铆钉是抽芯铆钉家族铆接厚度范围最闭春册大的品种。

5 结构设计

51 一般规定

511 铝合金门窗为建筑物外围结构的重要组成部分，一般情况下属于易于替换的结构构件，承受自重以及直接作用于其上的风荷载、地震作用和温度作用等，不分担主体结构承受的各种荷载和作用。

512 铝合金门窗是建筑外围护结构的组成部分，除必须具备足够的刚度和承载能力外，铝合金门窗自身结构、铝合金门窗与建筑洞口连接之间，须有一定的变形能力，以适应主体结构的变位。当主体结构在外荷载作用下产生的变形时，不应使门窗构件产生过大的内力和不能承受的变形。

514 铝合金门窗的面板玻璃为脆性材料，为了不致由于门窗受力后产生过大挠度导致玻璃破损，同时也避免因杆件变形过大而影响门窗的使用性能——开关困难、水密性能、气密性能降低或玻璃发生严重畸变等，故对铝合金门窗受力杆件，需同时验算其挠度和承载力。

铝合金门窗连接件根据不同受荷情况，需进行抗拉(压)、抗剪和抗承压强度验算。

根据《建筑结构可靠度设计统一标准》消告GB50068规定，对于承载能力极限状态，应采用下列设计表达式进行设计：

γ0S≤R (2)

式中：R——结构构件抗力的设计值

S——荷载效应组合的设计值

γ0——结构重要性系数。

门窗构件的结构重要性系数(γ0)，与门窗的设计使用年限和安全等级有关。考虑门窗为重要的持久性非结构构件，因此，门窗的安全等级一般可定为二级或三级，其结构重要性系数(γ0)可取10。因此，本规范设计表弯兄达式简化表示为S≤R，本承载力设计表达式具有通用意义，作用效应设计值S可以是内力或应力，抗力设计值R可以是构件的承载力设计值或材料强度设计值。

铝合金门窗玻璃的设计计算方法按现行行业标准《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113的规定执行。按此计算方法，门窗玻璃的安全系数K=250，此时对应的玻璃失效概率为1‰。

515 铝合金门窗构件在实际使用中，将承受自重以及直接作用于其上的风荷载、地震作用、温度作用等。在其所承受的这些荷载和作用中，风荷载时主要的作用，其数值可达(10～50)kN/㎡。地震荷载方面，根据《建筑抗震设计规范》GB50011规定，非结构构件的地震作用只考虑由自身重力产生的水平方向地震作用和支座间相对位移产生的附加作用，采用等效侧力方法计算。因为门窗自重较轻，即使按最大地震作用系数考虑，门窗的水平地震荷载在各种常用玻璃配置情况下的水平方向地震作用力一般处于(004～04)kN/㎡的范围内，其相应的组合效应值仅为026 kN/㎡，远小于风压值。温度作用方面，对于温度变化引起的门窗杆件和玻璃的热胀冷缩，在构造上可以采用相应措施有效解决，避免因门窗构件间挤压产生温度应力造成门窗构件破坏，如门窗框、扇连接装配间隙，玻璃镶嵌预留间隙(本规范第5章第532条已规定)等。同时，多年的工程设计计算经验也表明，在正常的使用环境下，由玻璃中央部分与边缘部分存在温度差而产生的温度应力亦不致使玻璃发生破损。因此，本规范规定进行铝合金门窗结构设计时仅计算主要作用效应重力荷载和风荷载，地震作用和温度作用效应不作计算，仅要求在设计构造上采取相应措施避免因地震作用和温度作用效应引起门窗构件破坏。

进行铝合金门窗构件的承载力计算时，当重力荷载对铝合金门窗构件的承载能力不利时，重力荷载和风荷载作用的分项系数(γG、γW)应分别取12和14当重力荷载对铝合金门窗构件的承载能力有利时(γG、γW)应分别取12和14。

517 铝合金门窗年温度变化△T应按实际情况确定，当不能取得实际数据时应取80℃。

52 材料力学性能

521 铝合金型材和抗拉、压强度设计值是根据材料的强度标准值除以材料性能分项系数取得的，本规范按《铝合金结构设计规范》GB50429规定材料性能分项系数(γf)取12，所以，相应的铝合金型材抗拉、压强度设计值为：

铝合金型材强度标拿闹明准(fak)一般取铝合金型材的规定非比例延伸强度Rρ02，Rρ02可按现行国家标准《铝合金建筑型材》GB5237的规定取用。为便于设计应用，将上式计算得到的数值取5的整数倍，表521中的铝合金抗拉、压强度设计值即为按照这一要求计算得出的。

因风荷载分项系数γW=14，材料性能分项系数γf=12，本规范铝合金型材总安全系数为K=γWγf=168。

522 铝合金门窗中钢材主要用于连接件(如连接钢板、螺栓等)，其计算和设计要求应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定进行。其常用钢材的强度设计值亦按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定采用。

524 在铝合金门窗的实际使用中，失效概率最大的即为门窗五金件、连接构件其承载力须满足其产品标准的要求，对尚无产品标准的受力五金件、连接件须提供由专业检测机构出去的产品承载力的检测报告。

铝合金门窗五金件、连接构件主要用于门窗窗扇与窗框的连接、锁固和门窗的连接，一旦出现失效，将影响窗扇的正常启闭，甚至导致窗扇的坠落，宜具有较高的安全度。根据目前国内工程的经验，一般情况下，门窗五金件、连接构件的总安全系数可取20，故抗力分项系数γR(或材料性能分项系数γf)可取为14所以，当门窗五金件产品标准或检测报告提供了产品承载力标准值(产品正常使用极限状态对应的承载力)时，其承载力设计值可按承载力标准值除以相应的抗力分项系数γR(或材料性能分项系数γf)14确定。特殊情况下课按总安全系数不小于20的原则通过分析确定相应的承载力设计值。

525 为方便使用，本规范在附录A中收录了门窗常用紧固件和焊缝的强度设计值或承载力设计值。本规范计算门窗常用紧固件材料强度设计值时所取的抗力分项系数γR(或材料性能分项系数γf)分别为：

1 不锈钢螺栓、螺钉：总安全系数K=3，抗拉：γf=215抗剪：γR=2857

2 抽芯铆钉：总安全系数K=18，γR=1286

3 焊缝材料强度设计值按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定采用。

54 铝合金门窗主要受力杆件计算

541 对于铝合金门窗杆件这类细长构件来说，受荷后起控制作用的旺旺是杆件的挠度，因此进行门窗工程计算时，可先按门窗杆件挠度计算选取合适的杆件，然后进行杆件强度的复核。门窗中横框型材受力形式是双弯杆件，当门窗垂直安装时，中横框型材水平方向承受风荷载作用力，垂直方向承受玻璃的重力。为使中横框型材下面框架内的玻璃镶嵌安装和使用不受影响，本规范要求验算在承受重力荷载作用下中横框型材平行于玻璃平面方向的挠度值。

542 门窗型材细长杆件受弯后其最大弯曲正应力远大于最大弯曲剪应力，所以在对门窗杆件进行强度复核时可仅进行最大弯曲正应力的验算。同时，因铝合金门窗自重较轻，其在竖框杆件中产生的轴力通常情况下都很小，可忽略不计。

在进行受理杆件截面抗弯承载力验算时，铝型材的抗弯强度设计值(f)可按本规范521条的规定采用(fa)当铝型材中加有钢芯时，其钢芯的抗弯强度设计值f可按本规范522条的规定采用(fb)

按《铝合金结构设计规范》GB50429规定，铝合金型材截面塑性发展系数(γ)，当采用强硬化(T4、T5状态)型材时取100当采用弱硬化(T6状态)型材时根据不同的截面形状分别可取100或105，而对于铝合金门窗常用截面形状，大部分都取γ=100。为方便实际计算应用，本规范规定在进行铝合金门窗受力杆件截面抗弯承载力验算时统一取γ=100。

543 铝合金门窗框、扇主要受力杆件的力学模型，应根据门窗的立面分格情况、开启形式、框扇连接锁固方式等，按照《建筑结构静力学计算手册》计算方法，分别简化为承受各类分布荷载或集中荷载的简支梁和悬臂梁等来进行计算。为方便使用，本规范在附录B中，规定了门窗杆件挠度、弯矩的简化计算方法，可参照执行。

55 连接设计

551 铝合金门窗构件的端部连接节点、窗扇连接铰链、合页和锁紧装置等门窗五金件和连接件的连接点，在门窗结构受力体系体系中相当于受力杆件简支梁和悬臂梁的支座，应有足够的连接强度和承载力，以保证门窗结构体系的受力和传力。在我国多年的铝合金门窗实际工程经验中，实际使用中损坏和在风压作用下发生的损毁，很多情况都是由于五金件和连接体本身承载力不足或链接螺钉、铆钉拉脱而导致链接失效而引起。因此，在铝合金门窗工程设计中，应高度注意门窗五金件和连接件承受力校核和连接可靠性设计，应按荷载和作用的分布和传递，正确设计、计算门窗连接节点，根据连接形式和承载情况，进行五金件、连接件及紧固件的抗拉(压)、抗剪切和抗挤压等强度校核计算。

552 在进行铝合金门窗五金件和连接件强度计算时，根据不同连接件情况，可分别采用应力表达式：σ≤f或承载力表达式：S≤R进行计算。

通常情况下，进行连接件强度计算时，一般可采用应力表达式进行计算而门窗五金件产品标准或产品检测报告所提供的一般为产品承载力，在此情况下，采用承载力表达式进行计算将较为直观、简单。

558 不同金属相互接触处，容易产生双金属腐蚀，所以要求设置绝缘垫片或采取其他防腐措施。在正常条件下，铝合金与不锈钢材料接触不易发生双金属腐蚀，一般可不设置绝缘垫片。

559 连接螺栓、螺钉或铆钉的中心距和中心至构件边缘的距离，应按《铝合金结构设计规范》GB50429规定执行，同时应满足构件受剪面进行验算。同事，当螺钉直接通过型材孔壁螺纹受力连接时，应验算螺纹承载力。必要时，应采取相应的补强措施，如采用加衬板等，或改变连接方式。

56 隐框窗硅酮结构密封胶设计

561 硅酮结构密封胶在施工前，应进行与玻璃、型材的剥离试验，以及相接触的有机材料的相容性试验，合格后方能使用。如果硅酮结构密封与接触材料不相容，会导致结构胶粘结力下降或丧失。

562 硅酮结构密封胶的粘结宽度、厚度的设计计算，《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102均作了详细规定。在进行隐框窗结构胶粘接宽度、厚度的设计计算时，应考虑风荷载效应和玻璃自重效应，按照非抗震设计计算公式进行设计计算。

2、减震、降噪、产品设计轻巧、安装维修方便。

3、工作时可降低结构传递噪音，吸振者察旁能力强

橡胶软连接与金属软连接的区别究竟在何处呢？二者貌似很相近，但是作用却大大不同。

不锈钢金属软管亦称金属软管、金属软连接、不锈钢软管，具有良好的可挠性及耐温、耐压、耐腐蚀性能，适用于蒸汽、水、油类及各种工业气体、药品等介质输送。  

橡胶软连接球体是由内胶层、增强层有多层刮胶锦纶帘子布、外胶层复合的橡胶管组成。根据介质不同所采用的橡胶材质也不同，有天然胶、丁苯胶、丁基胶、丁腈胶、三元乙丙胶、氯丁胶、硅橡胶、氟橡胶等等。分别具有耐热、没仔耐酸、碱、耐腐蚀、耐磨、耐油首橡等功能。   

金属软连接对管道系统的运动，热膨胀吸收、振动吸收起着重要的作用。   

金属软连接型号长度及连接方式根据用户要求 [