请问美国标准无缝钢管的详细标准！

1、不同的空调品牌使用的钢管也有所不同，如果你家的空调品牌是格力，钢管价格一般在129元一米，如果你家的空调品牌是美的，那钢管价格一般是在100元一米，这样看来不同品牌的钢管价格是不一样的，不过差异并不是很大。

2、钢管的质量是影响钢管价格的主要因素，含铜量高的钢管价格也比较昂贵，全钢的钢管价格甚至高达300多元一米。还有一些含铜量较高的钢管价格会贵些，在200多元一米左右。虽然含铜量高的钢管价格比较高，但是可以使用的时间相对更长。

3、不同类型的空调适合的钢管型号也有所不同，一般来说钢管直径在9．1－15．9之间的，价格为120元一米，有些直径在12．7－19．1之间的钢管，价格大概是180元一米左右。钢管的型号有许多，你可以根据空调的具体情况来选择钢管的型号。

4、空调钢管是需要专业人士来安装的，有些钢管的价格虽然高于市场上一般的钢管，但商家提供免费上门安装的服务，这样的钢管价格大约在150元一米，有些钢管的价格比较低，但要另外收取钢管的安装费用。

空调的室内机和室外机要借助材料进行连接，而空调连接材料常常使用的就是空调钢管。因为制冷剂在蒸发器中吸收热量，然后将热量释放在冷凝器之中，而空调的钢管还要与散热片相接，因此钢管的质量还影响着空调的制冷效果。因为空调钢管的价格会比铝管更高一些，所以许多消费者会用铝管代替钢管，安装在空调内，价格也就因此降低了，但是制冷效果没有钢管的好，性能也比钢管差了很多。

作用力F=(π/4)d²P (假设压强保持不变，P=30×10∧6Pa，d=0.008m)

小球质量m=(π/6)d³ρ

(ρ为钢的比重，ρ=7800kg/m³)

F的作用距离S=1m

小球在枪膛内的加速度a=F/m

小球的出口速度Vo=√(2Sa)

假设小球偏离水平线的高度δ。

小球下降δ所需要的时间t=√(2δ/g)

(重力加速度g=9.80665m/s²)，

小球在时间t内飞出的水平距离

L=Vo·t

你自己假设一个δ的数值，比如δ=0.005m(4mm)，代入上边各个式子，求出L即可。

你说的应该是法国的蓬皮杜艺术中心，这种建筑风格被称为“高技派”（High-tech）风格。

这座博物馆一反传统的建筑艺术，将所有柱子、楼梯及以前从不为人所见的管道等一律请出室外，以便腾出空间，便于内部使用。整座大厦看上去犹如一座被五颜六色的管道和钢筋缠绕起来的庞大的化学工厂厂房，在那一条条巨形透明的圆筒管道中，自动电梯忙碌地将参观者迎来送往。

刚才上一段是摘抄自蓬皮杜中心的介绍，你有兴趣的话可以专门去找找关于蓬皮杜艺术中心建筑风格的介绍，也就是高技派风格的介绍，我在这里就不多说了。

钢管耐压力计算

P=（2* [σ]*δ）/

[σ]=σs/s 材料许用应力应考虑设计温度

系数S取值：P<7Mpa。 S=8

7<<SPAN >P>17.5 。 S=6

P>17.5 。 S=4

实心的话 先算48.4米的体积 V=π*57*57*48.4/10^6

再算质量M=7.9X10^3kg/m^3*π*57*57*48.4/10^6

P钢=P铁=7.9X10^3kg/m^3

最后算价格质量X价格

如果楼主是空心的话，体积要用大圆减除小圆面积X长度 V=π*57*57*48.4/10^6-π*50*50*48.4/10^6

再算质量M=7.9X10^3kg/m^3*（π*57*57*48.4/10^6-π*50*50*48.4/10^6）

P钢=P铁=7.9X10^3kg/m^3

最后算价格质量X价格

57是114/2 50是(114-4）/2

最后答案自己按下计算器哈，π取3.14

如果一吨是5300元的话 结果是4773.18元 如果一吨是5300百元的话 结果是477318元

按悬吊理论

(1)锚杆长度L，

L=L1+L2+L3

=50+1000+300=1350mm

式中：L1——锚杆外露长度

L2——软弱岩层厚度，可根据柱状图确定 mm

L3——锚杆伸入稳定岩层深度 一般不小于300mm

(2)锚固力N：可按锚杆杆体的屈服载荷计算

N=π/4(d2σ屈)

= 0.25×3.14×（0.02）2×335×106=105KN

式中：σ屈——杆体材料的屈服极限Mpa

d——杆体直径

(3)锚杆间排距

锚杆间距D≤1/2L

D≤0.5×2200=1100mm

锚杆排距L0=Nn/2kra L2

=105×103×13/2×3×24×103×2.1×1=4.51m

式中：n——每排锚杆根数

N——设计锚固力，KN/根

K——安全系数，取2-3

r ——上覆岩层平均容重，取24KN/ m3

a——1/2巷道掘进宽度 m

2、按自然平衡拱理论计算

Ⅰ、两帮煤体受挤压深度C

C=(（KrHB/1000fcKc）Cos(a/2)-1)h×tg(45-ψ/2)

=（（2.5×24×510×1/1000×2×1.0）Cos（23°/2）-1）×2.65×tg（45°-63°/2）=8.9m

式中：K——自然平衡拱角应力集中系数，与巷道断面形状有关；矩形断面，取2.8

r ——上覆岩层平均容重，取24KN/ m3

H——巷道埋深m

B——固定支撑力压力系数，按实体煤取1

fc——煤层普氏系数，

Kc——煤体完整性系数，0.9-1.0

a——煤层倾角

h——巷道掘进高度m

ψ——煤体内摩擦角，可按fc反算

Ⅱ、潜在冒落高度b

b=(a+c)Cosa/Kyfr

=（2.1+8.9）×0.92/0.45×4=5.62m

式中：a——顶板有效跨度之半 m

Ky——直接顶煤岩类型性系数。当岩石f=3-4时，取0.45 f=4-6 时，取0.6f=6-9时，取0.75。

Fr——直接顶普氏系数

Ⅲ、两煤帮侧压值Qs

Qs=KnCr煤[h×sina+b×cos(a/2)×tg(45-a/2)

=2.5×2×8.9×1.48[2.65×0.39+5.62×0.98×0.24=155kN/m

式中：n——采动影响系数，取2-5

r煤——煤体容重，KN/m3

(1)顶锚杆长度L

L=L1+b+L2

=0.05+5.62+0.35=6.02

式中：L1——锚杆外露长度 m

L2——锚固端长度 m

b——潜在冒落拱高度 m

锚杆间距D≤1/2L

锚杆排距LO=Nn/2K·rab

=105×12/2×2×24×2.1×5.62=

式中：n——顶板每排锚杆根数

N——每根锚杆锚固力，KN

K——安全系数，取2-3

r ——上覆岩层平均容重，取24KN/ m3

a——1/2巷道掘进跨度，m

(2)煤帮锚杆

锚杆长度：L=L1+C+L2

=0.05+8.9+0.35=9.3

锚杆间距：D=Nh/L0KQs

=105×2.65/×2×155=

式中：N——设计锚杆锚固力，MPa

K——安全系数，取2-3

L0——煤帮锚杆排距，同顶板排距

Qs——两帮侧压值，KN

3、按组合梁原理计算

(1) 锚杆长度L

L=L1+L2+L3

式中：L1——锚杆外露长度 m

L3——锚固端长度 m

L2——组合梁自撑厚度 m

L2=0.612B[K1P/ψσ1σx]/2

=0.612×4.2(2×/)

K1——与施工方法有关的安全系数。掘进机掘进2-3；爆破法掘进3-5；巷道受动压影响5-6

P——组合梁自重均布载荷 MPa

ψ——与组合梁层数有关的系数

组合层数：12 3 ≥4

ψ 值：1.0 0.750.70.65

B——巷道跨度 m

σ1——最上一层岩层抗拉计算强度，可取试验强度的0.3-0.4倍 MPa

σx——原岩水平应力，σx=λrz MPa=0.4×24×510=0.00489MPa，

λ—侧压力系数，一般为0.25-0.4,

Z—巷道埋深 m

(2)锚杆间距

以上所选锚杆长度，还需验算组合梁各层间不发生相对滑动，并保证最下面一层岩层的稳定性

D≥1.63m1(σ1/KP)/2

=1.63×(/8×)/2=

式中：m1——最下面一层岩层的厚度 m

K——安全系数，取8-10

P——本层自重均布荷载 P=r1m1=24×,MPa ；

r1——最下面一层岩层的容重，KN/m3

锚索支护参数的确定：

1、 锚固长度La

La≥fst/πfcs d1

=（1870/3.14×10）×17.8=1060mm

设计锚固长度1.4m＞1.06m

式中：d1—锚索钢绞线之径，mm

fst—钢绞线抗拉强度，Mpa

fcs—锚索与锚固剂的设计粘接强度，按10MPa计算

2、 锚索间排距

L/S≥2

S≤L/2=6600/2=3300mm

设计间排距1.8m＜3.3m

式中：L—锚索孔深度

S—锚索间距

3、 锚索锚固力P

P1≥P≥P1/K或P2/K

P≥400/2=200KN

设计锚固力200KN

式中：P—设计锚索锚固力 KN

P1—锚固段锚固剂与孔壁的粘结力 KN

P2—锚固段锚固剂与钢绞线的粘结力 KN

K—安全系数，取2

切眼锚杆支护参数的确定：

1、顶锚杆

按加固拱原理确定锚杆参数：

锚杆长度：L=N×（1.1+B/10）=1.1×(1.1+4.2/10)=1.67m(N取1.1)

锚杆直径:D=L/110=1.67/1.10=15.2mm

锚杆间排距:a<0.5L=0.5×1670=835mm

根据以上计算，为提高安全度和支护效果，选取φ20×2200mm左旋无纵筋锚杆，锚杆间排距900×900 mm,每眼使用Z2335药卷3卷。

2、帮锚杆

两邦锚杆选用Φ20mm,L=2200mm 左旋无纵筋锚杆，间排距750×700,每眼使用Z2335药卷3卷（最末一排距底板不超过300 mm）。

三、护网

护网选取直径4 mm，网格40×40 mm的经纬网。

四、锚索

因机、风巷及切眼埋深大，跨度也较大，为确保安全和支护效果，施工时在顶板打锚索加强支护。机巷顶锚索规格：17.8 mm×7000 mm，间距1.5 m，排距1.5 m,每眼使用Z2335药卷4卷。

锚杆支护参数的确定：

一、按加固拱原理确定锚杆参数：

1、顶锚杆

(1)锚杆长度：L= N（1.1+B/10）=1.0×(1.1+4.2/10)=1.52m；根据 我矿支护经验，锚杆长度取L=2.2m。

式中：L—锚杆长度；

N—围岩稳定影响系数，取1.0m；

B—巷道跨度。

(2)锚杆直径：D=L/110=2.2/110=0.02m，取D=20mm。

(3)锚杆间距：d≤0.5L=0.5×2.2=1.1m，取间排距为900×900mm。

(4)锚杆型号：选用φ20×2200mm的左旋无纵筋锚杆，其锚固力≥100KN/根；配用W钢带及φ4mm的钢网联合支护顶板。

2、巷帮锚杆：巷帮支护锚杆选用φ20×2200mm的左旋无纵筋锚杆，并配合φ14mm的钢筋梯形梁和φ4mm的钢网联合支护。

二、按悬吊理论确定锚杆参数：

1、锚杆长度L，

L=L1+L2+L3

=50+1200+300=1550mm

设计锚杆长度L=2200mm

式中：L1——锚杆外露长度

L2——软弱岩层厚度，可根据柱状图确定 mm

L3——锚杆伸入稳定岩层深度 一般不小于300mm

2、锚固力N：可按锚杆杆体的屈服载荷计算

N=π/4(d2σ屈)

= 0.25×3.14×（0.02）2×335×106=105KN

式中：σ屈——杆体材料的屈服极限Mpa

d——杆体直径

3、锚杆间排距

锚杆间距D≤1/2L

D≤0.5×2200=1100mm

锚杆排距L0=Nn/2kra L2

=105×103×13/2×3×24×103×2.1×1.2=3.76m

设计锚杆间排距为900×900mm

式中：n——每排锚杆根数

N——设计锚固力，KN/根

K——安全系数，取2-3

r ——上覆岩层平均容重，取24KN/ m3

a——1/2巷道掘进宽度 m

锚索支护参数的确定：

1、锚固长度La

La≥fst/πfcs d1

=（1870/3.14×10）×17.8=1060mm

设计锚固长度1.4m＞1.06m

式中：d1—锚索钢绞线直径，mm

fst—钢绞线抗拉强度，Mpa

fcs—锚索与锚固剂的设计粘接强度，按10MPa计算

2、锚索间排距

L/S≥2

S≤L/2=6600/2=3300mm

设计排距1.8m＜3.3m

设计间距1.6m＜3.3m

式中：L—锚索孔深度

S—锚索间距

3、锚索锚固力P

P1≥P≥P1/K或P2/K

P≥400/2=200KN

设计锚固力200KN

式中：P—设计锚索锚固力，KN

P1—锚固段锚固剂与孔壁的粘结力，KN

P2—锚固段锚固剂与钢绞线的粘结力，KN

K—安全系数，取2

/post1

path,radial,2,30,35 ! Define path name, No. points, No. sets, No. divisions

ppath,1,,.2 ! Define path by location

ppath,2,,.6

pmap,,mat ! Map at material discontinuities

pdef,sx,s,x ! Interpret radial stress

pdef,sz,s,z ! Interpret hoop stress

plpath,sx,sz! Plot stresses

pasave ! Store defined paths in a file

这几个操作连接起来就是你的问题的解答

43 ASTM A 714-1999(2003) 高强度低合金焊接和无缝钢管的标准规范 8P 显示全文 44 ASTM A 53/A 53M-2004a 黑色和热浸镀锌焊接及无缝钢管的标准规范 22P 显示全文 45 ASTM A 795/A 795M-2004 用于防火的黑色和热浸镀锌焊接和无缝钢管的标准规范 6P 显示全文 46 JIS G3439-1988 油井用无缝钢管 P 显示全文 47 JIS G3429-1988 高压气体容器用无缝钢管 P 显示全文 48 JIS G3465-1988 钻探用无缝钢管 P 49 JIS G7222-2003 承压用无缝钢管.交货技术条件.第4部分:奥氏体不锈钢(ISO P 显示全文 50 JIS G7221-2003 承压用无缝钢管.交货技术条件.第3部分:规定低温特性的非合金 P 显示全文 51 JIS G7220-2003 承压用无缝钢管.交货技术条件.第2部分:规定高温特性的非合金 P 显示全文 52 JIS G7219-2003 承压用无缝钢管.交货技术条件.第1部分:规定室温特性的非合金 P 显示全文 53 JIS G7215-2003 机械用光端无缝钢管(ISO规范) P 显示全文 54 ISO 9598-1989 受压力的无缝钢管.横向缺陷检验用全周边磁换能器铁涂氧磁管漏检 6P 显示全文 55 ISO 9329-1-1989 受压力的无缝钢管.交货技术条件.第1部分:规定室温性能的非合 8P 显示全文 56 ISO 9329-2-1997 受压力的无缝钢管.交货技术条件.第2部分:规定高温性能的非合 22P 显示全文 57 ISO 9329-3-1997 压力用途的无缝钢管.交货技术条件.第3部分:规定低温性能的非 16P 显示全文 58 ISO 9329-4-1997 受压力的无缝钢管.交货技术条件.第4部分:奥氏体无缝钢 26P 显示全文 59 ISO 9305-1989 受压力的无缝钢管.用全周边超声波试验法检验横向缺陷 4P 显示全文 60 ISO 6759-1980 热交换器用无缝钢管 3P 显示全文 61 ISO 3304-1985 光端精密无缝钢管.交货技术条件 8P 显示全文 62 ISO 2937-1974 机械用光端无缝钢管 4P 显示全文 63 ISO 13680 Technical Corrigendum 2-2004 石油和天然气工业.用作套管、油管和接箍的防腐合金无缝钢管.. 2P 显示全文 64 ISO 13680 Technical Corrigendum 2-2004 石油和天然气工业.用作套管、油管和接箍的防腐合金无缝钢管.. 2P 65 ISO 12095-1994 压力无缝钢管和压力焊接钢管.液体渗透检验 6P 显示全文 66 ISO 11120-1999 气体瓶.150升-3000升水容量的可再填充的无缝钢管.设计 30P 显示全文 67 ISO 10124-1994 压力无缝钢管和压力焊接(埋弧焊除外)钢管的层状不完整性检测的 5P 显示全文 68 DIN 2445-1-2000 动态载荷无缝钢管.第1部分:流体系统用压力为100至500巴 P 显示全文 69 DIN 2445 Bb.1-2000 动态载荷无缝钢管.设计规则 P 显示全文 70 DIN 2445-2-2000 动态载荷无缝钢管.第2部分:流体系统用压力为100至500巴 P 显示全文 71 DIN 28180-1985 管束式热交换器的无缝钢管.尺寸.尺寸偏差和材料 P 显示全文 72 DIN 2917-1982 热蒸汽管道和贮存器用无缝钢管 P 显示全文 73 DIN 29657-1991 航空和航天.结构用无缝钢管和镍合金管.交货技术条件 P 显示全文 74 DIN EN 10216-2-2004 压力载荷用无缝钢管.交货技术条件.第2部分:带特定高温性能的 P 显示全文 75 DIN EN 10216-1-2004 压力载荷用无缝钢管.交货技术条件.第1部分:特定室温特性的非 P 显示全文 76 DIN EN 10220-2003 无缝钢管.单位长度尺寸重量通用表 P 显示全文 77 DIN EN 10216-5-2004 压力用途无缝钢管.交货技术条件.第5部分:不锈钢管 P 显示全文 78 DIN EN 10216-4-2004 压力载荷用无缝钢管.交货技术条件.第4部分:带特定低温性能的 P 显示全文 79 DIN EN 10216-3-2004 压力载荷用无缝钢管.交货技术条件.第3部分:合金细粒钢管 P 显示全文 80 DIN EN 10246-6-2000 钢管的无损试验.第6部分:无缝钢管横向缺陷探测的自动全周长超 P 81 ASTM A 252-1998(2002) 焊接钢和无缝钢管桩的标准规范 7P