油气田监测与动态分析技术
一、动态监测技术要求
中国海洋石油制定的《海上油气田开发井动态监测技术要求》，规定了公司所属油气田的油、气井，注水井，观察井动态监测资料录取内容及要求。其内容及要求：单井生产能力监测；取油样要求及油井含水监测；液体性质监测；井口资料录取要求；地层压力监测；油井产液剖面监测；注水井监测要求。
二、油气田监测技术
目前海上人工举升的油井占有很大比重，由于受到海上生产平台条件的限制，主要采用的人工举升方法有电潜泵采油和气举法采油，少部分井采用螺杆泵、射流泵、增压泵等采油方法。因此，采用的监测技术亦不同。
（一）自喷井电缆过油管测井监测技术
惠州21-1、惠州26-1油田及西江30-2油田自喷井采用国际上先进的井下作业监测系统，通过电缆过油管作业技术与一系列仪表工具配套使用，进行生产测井（PLT），获得井温、分层含水、产量、井底压力等数据。
定期的生产测井可以用来确定油井的产液部位、流体类型和比例、井下温度、井下压力、流体的流动速率，监控储层消耗进程，发现水侵部位、气侵部位、油水界面变化等，为油井配产提供重要的依据。
通过系统的生产测井资料分析，可以掌握储集层变化情况，采取相应措施，使油井（或油田）维持在最佳状态下生产，解决油田高产和提高采收率等问题。
西江30-2油田根据生产测井资料发现，影响油田产量的主要原因是水层的水向油层中倒灌，为此采取了相应的措施保证油田高速生产。
目前已建立了几种三相斜井、水平井模型，并依据经验公式编出了解释软件。可以定性解释所有的井下情况，对90%以上的井况做出定量解释。
（二）电潜泵井监测技术
通过海上油田开采的实践，逐渐形成了一套适用于不同油层特点、不同开采方式（分采、合采）、不同管柱结构的电潜泵井监测技术系列：“Y”管柱测试技术；测压阀测试技术；井下测压装置（PSI和PHD）测试技术；毛细管测试技术；无线电波传递测试技术；液面测试技术等。
1．“Y”管柱测试技术
“Y”型管柱是电潜泵井采油和测试的一种特殊管柱，只适用于 油层套管的油井。“Y”型管柱顾名思义，是指在油井生产管柱上端安装一个“Y”型接头，其一侧悬挂电潜泵机组，另一侧悬挂可以通至油层部位的测试管柱。测试管柱这一侧有一工作筒，筒内安放堵塞器，测试时通过钢丝作业，先捞出生产堵塞器，后将组合好的测试工具串和测试堵塞器一起下入井内，测试堵塞器在工作筒内被挡住，测试工具串继续下行到达预定的测试位置并进行测试。这种方法可以测试任何位置的油井温度、压力和出液剖面，既可以进行分层测试，又适用于单采或多层分采油井测试，解决了电潜泵井不起泵便可分层开采和随时进行测试作业的难题。该项技术是目前渤海湾地区电潜泵井测试的主要方法之一。
2．测压阀测试技术
是一种机械式测压装置，装置本身不能进行测压，必须通过钢丝作业下入压力计才能完成测压工作，故不能连续监测，但可以准确测试泵出口和入口压力和温度，适用于有自溢能力的单采或多层合采的油井。具有测试时操作方便、作业时如发生事故也易处理、费用较低等特点。该项技术在渤海湾及南海西部北部湾地区部分电潜泵油井被使用。
3．井下测压装置（PSI和PHD）测试技术
属于电子式测压系统，是一种随完井管柱一起下入的测压装置，可以进行连续监测，在平台上随时读取泵挂处的压力、温度，PSI测试系统在停机后还可以测试井下机组系统的绝缘性能。适用于单采或多层合采油井。这项技术在渤海湾、南海西部北部湾部分电潜泵油井采用。
4．毛细钢管测试技术
通过毛细钢管传递压力，可以连续工作和监测。其装置的井下部分通过充满工业氮气或氦气的毛细钢管将井下压力传至平台（地面），平台上的仪器由压力变送器和数据采集系统组成。特点是可以在平台上随时直读井下压力和压力恢复数据，并具有数据储存功能。一般采用此项技术进行电潜泵井长期生产监测、压力恢复测试、压降测试、干扰试井等。另外，毛细钢管测压装置可以下到油层部位，测得油层段的压力数据。该测试设备由于井下无电器元件，一般来讲经久耐用，可重复使用，而且测试精度高。毛细管测试技术适用于单采或多层合采油井。例如绥中36-1油田J区是一座无人驻守平台，采用此技术的监测井占该平台开发井总井数的一半。现场应用情况表明，它比PSI、PHD等测压设备经久耐用。
5．无线电波传递测试技术
这是20世纪90年代中后期研制的一种新型电潜泵井监测系统，系统分井下和地面两部分。井下部分随完井管柱下入，管柱下部安装具有温度、压力、流量、密度等感应测试功能的高温耐蚀元件，并将测得的参数调制成无线电波信号，以无线电波形式传递到地面（平台）。地面（平台）上安装有信号接收和解调的监测器，它能将接收到的信号解调还原，并具显示、储存和远传功能。此项技术已用于惠州32-2油田、惠州32-3油田电潜泵井的监测，并获较好的效果。
6．液面测试技术
液面测试技术用来监测电潜泵井的动液面深度，分析油井供液状况。测试方法又可分为回声法液面测试（气枪式双频道CJ-2型、WSC-1型计算机综合测试）和物质平衡法液面测试。它能在不影响生产的情况下随时测试电潜泵井的动液面，分析供应状况。当采用WSC-1型计算机综合测试仪测试时，其数据通过计算机以曲线形式显示出来。该项技术操作简单，在渤海湾地区的电潜泵井中广为使用。绥中36-1油田、埕北油田等主要应用电潜泵采油的油田，每年动液面监测井数都不下几十口。
（三）气井监测
气井监测系统主要采用静压监测来观察地层能量损失情况。
位于海南岛南部海域的崖城13-1气田，自1996年1月1日正式投产以来，平均每年进行2次系统压力测试。1997年5月还利用气田设备维修改造的时机，对全气藏关井5d对气井进行测试、测压及测压力梯度。获得气藏地层压力并估算开发区气藏储量动用情况，取得了极为宝贵的资料，为其后的增产措施提供了可靠的依据，保证该气田稳定供气。
三、油气田的动态分析（一）查明油井低产原因，实施有效的增产措施
缓中36-1油田J区有16口开发井预测投产初期平均单井日产油94m3，全区日产油1500m3左右，年产油量50×104t。油井全部采用电潜潜泵开采，见图10-31。
图10-31 绥中36-l油田已开发区井位图
1997年12月该区投产，平均单井日产油47m3，全区日产油751m3，远远低于方案预测。个别油井还因供液不足而欠载停泵。通过动态分析，查明造成油井低产的主要原因。研究工作是从两个方面入手的：一是根据16口井的资料与相邻（已投入开发）A、B区分析对比静态上的异同，二是进行钻井完井作业施工情况分析查找可能影响的因素。
1．静态资料分析
油层有效厚度（m）:J区56.8、AⅠ区73.2、AⅡ区65.8、B区62.4。
油层孔隙度（%）:J区32.6、AⅠ区31.5、AⅡ区32.2。
平均地面原油密度（g/cm3, ）:J区0.962、AI区0.974、AⅡ区0.957。
可能影响油井产能的几项数据，都不至于造成J区如此低产。
2．油井对比
选择与J13井相距350m的A2井比较，结果见表10-26。
相邻油井对比证明J区低产绝非储层因素所致。
表10-26 J13与A2对比表
3．钻井、完井作业
在J区作业时首次应用“屏蔽暂堵”技术，为的是在井壁周围形成强而韧的保护层，但是由于缺乏经验，选用的“屏蔽暂堵”架桥粒子的粒径不妥和数量不足，致使泥浆中部分固相微粒在作业时侵入近井地带，堵塞了孔道，严重伤害了油层。另外与J区相邻的A区由于投产多年，造成J区地层压力的下降，在作业过程中容易造成钻井、完井液浸入油层深部污染油层。
针对以上分析结果采用了酸化解堵和酸化后更换大排量泵等措施。
J区酸化后效果明显，参见绥中36-1油田酸化效果统计表10-27和对比图10-32。各井产量均有大幅度提高，其中半数井单井增产超过100m3d。1998年仅J区酸化增产一项就增产原油22×104t。
表10-27 缓中36-1油田酸化效果统计表
另外，通过J区酸化增产这一事实联想到与本区相邻的AI区。AI区尽管投产初期产量达到配产要求，但其采油强度仍不如J区酸化后的采油强度（2.47m3/d.m），因此1998年12月对AI区4口井进行了酸化作业，作业后平均单井日增原油34m3。
（二）研究调整措施，优化注水方案
1993年埕北油田已进入高含水产量阶段，边部油井含水率已达90%以上，尤其是B平台污水处理已满负荷。为了改善油田的开发效果，提高油田的采收率，利用数值模拟方法对边部高含水油井进行堵水及关井研究。数值模拟研究的结论是，关井或封堵高含水层都能起到增油降水作用，从而减少平台污水处理量，降低油田开发成本。
图10-32 绥中36-1油田J区油井酸化前后采油强度对比图
1994年，利用数值模拟方法，在获得较为理想的油田生产历史拟合成果（见图10-33）的基础上，对油田内部点状注水进行了全面研究，并优化了注水方案，方案设计4口注水井。1995年开始进行了稳油控水的产液结构调整和油田内部实施注水，油田开发效果明显改善，注水井周边油井压力回升、油田内部低压区消失、低压区油井气窜得到控制，东部气顶区多年未开的气窜井也恢复生产，注水井周边油井产量上升，油田产量递减速度减缓。
图10-33 埕北油田油藏模拟生产历史拟合曲线
（三）实施气层补孔，提高气田储量动用程度
崖城13-1气田位于海南岛南部海域，气田储量907.9×108m3，是迄今为止在我国海上发现的最大气田。一期开发气田北块，动用储量602×108m3，设计6口采气井，日产气量981× 104～990×104m3。每年向香港输气29×108m3，向海南省输气5.2×108m3。
气田于1996年元旦正式投产，其生产动态特征：生产稳定、气油比和产水均较稳定、气田压力有规律地下降。在1997年5月一次利用气田设备维修改造关井5d的时机，对采气井进行静压测量并在A5井进行测试、测压，A1、A3井关井测压力梯度，测量结果压力值高低不一致。
经过对崖13-1气田静压及动态资料分析认为，造成以上现象的原因是：崖城13-1气田主要含气砂岩在纵向上分成的4个气层组，其间存在薄层（1～3m）泥岩、粉砂岩的夹层，在纵向上起到了一定的封隔作用，气井射孔时上部2个气层都已射开，但有些井下部2个气层没有全部射开。解决的办法是对未全部射开下部2个气层的井实施补孔。
1998年10～11月对Al、A4、A5井实施补孔作业，取得较好的效果。通过补孔，气井井筒压力明显上升，气田压降减缓。补孔不仅使下部产层储量得到充分动用，也将延长崖城13-1气田稳产年限。
（四）认清油田动态特征，改善开发效果
涠洲10-3北油田位于南海北部湾盆地，是一个小型碳酸盐岩潜山底水油藏，油田石油地质储量仅500×104t。1991年8月投产，其中5口油井日产油量500～1100m3，由于油井过早见水，含水上升速度快，产量迅速下降。1993年，针对油田动态特征进行系统的油田动态分析。内容包括：水体体积大小、底水活跃程度、驱动类型、极限水锥高度与油层厚度及油层射开程度的关系、采油速度与产量递减及含水上升速度的关系等。结论是该油田水体体积大（估计水体体积为石油体积的100倍）、能量充足，属弹性水压驱动。充分利用天然能量可以不注水开发油田，但需要引起重视的是，带水锥生产是普遍现象，生产过程中油井产量和生产压差不要超过极限产量和极限压差，产量应控制在极限产量30.0%～50%为宜，采油速度为2%较合理，油层射开程度控制在10%为宜。
油田1993～1995年期间采油速度过高，都在3.0%以上，综合含水也从5.1%猛增至34.6%，到1997年底，由于油田含水较高（80%左右）、产油量较低难以维持平台操作费而废弃。通过油田生产实践，更加清楚地认识到，只有充分认清油藏动态特征，加上科学的管理，才能实现这类油藏最佳开发效果。
自动穿丝的线切割机。毛细白钢管打眼用自动穿丝的线切割机，便捷使用，效率高。白钢管又不锈钢管，耐高温白钢管具有很好的抗氧化性、耐腐蚀性，因为较高百分比的铬和镍，使得拥有好得多蠕变强度。
【仪器和材料】
仪器：启普发生器、铁架台（含铁夹）、烧杯、大试管、橡皮塞、止水夹、电子打火机、毛细钢管、胶皮导线、医用塑料注射器、输液器等。
药品：高锰酸钾、浓盐酸、锌粒、稀盐酸、饱和食盐水、紫色石蕊试液、NaOH溶液等。
实验前，一定要检查装置的气密性，后装药品。
【实验原理】
H2+Cl2==2HCl（条件是点燃）
【实验装置及组装说明 】
实验装置如图2所示。
组装说明：
（1）选取一个与30×200 mm规格的大试管管口相匹配的橡皮塞，在其上面打出三个大小合适小孔，然后按图2所示依次安装直径1 mm长约12 cm
左右的毛细钢管、长约14 cm 左右的细胶皮导线及一个三通输液器接口。用一小块硬质塑料板将胶皮导
线固定在距离毛细钢管一侧约0.5 cm 处，使导线末端位于毛细钢管末端向上倾斜30°角距离约0.4 cm
处。
（2）三通输液器接口的一端连接大试管。其他两个端口，一个通过输液管连接注射器，另一个连接带有止水夹的输液管和细玻璃导管，玻璃导管插入盛有紫色石蕊试液的小烧杯中。
（3）用钢锯条将已无燃料的塑料外壳电子打火机的下半部分锯掉，设法拆下打火机上控制气体流速的阀门下侧的小金属部件及其包裹的白色导管，将白色导管露出金属外壳的部分剪去，剩余部分用大头针扎一小孔，然后将包裹该白色导管的小金属部件细的一端与细输液管连接起来，重新安装在打火机上的相应部位，注意应使细输液管与打火机底部的小孔密封。
（4）将电子打火机的阀门上口与橡皮塞上的毛细钢管用细输液管紧密相连，将打火机的导线与橡皮塞上的金属导线连接，并用绝缘胶布密封连接处。
（5）电子打火机底部的细输液管设法连接启普发生器。
【实验操作】
（1）按图2连接好装置，检查装置的气密性。
（2）向小塑料注射器（去掉针头）内吸入2 mL 饱和食盐水。
（3）用高锰酸钾、浓盐酸制取Cl2，将已收集满Cl2的30×200 mm规格的大试管连接到装置中。
（4）用稀盐酸、锌粒在启普发生器中反应制取H2，验纯后让H2出气导管与电子打火机底部的细输液管相连。
（5）将注射器内的饱和食盐水注入大试管内。
（6）轻轻按下电子打火机的打火“手柄”，即可打开控制H2气流的阀门，迟滞片刻（2－3秒）使H2充满毛细钢管后，将“打火手柄”彻底按下，打出的电火花引燃H2，可观察到H2在Cl2中燃烧产生的苍白色火焰，随着燃烧的进行烧瓶内气体的黄绿色逐渐变浅，三通输液器接口与止水夹之间的输液导管外形变瘪。通过转动打火机上控制气流的“手柄”可以调节火焰的大小，开始时由于Cl2浓度较大可让火焰大一些，反应后期由于Cl2浓度较小可让火焰小一些，这样有利于耗尽烧瓶内的Cl2。当大试管内的气体颜色近乎无色，火焰刚刚熄灭时，松开打火手柄即可关闭气体阀门，停止通入H2。
（7）打开止水夹，可观察到大试管内形成喷泉现象，进入大试管内的紫色石蕊试液变成红色（放置较长时间也不褪色），该实验现象说明H2在Cl2中燃烧生成的HCl极易溶于水且其水溶液呈酸性。
（8）实验完成后，用NaOH溶液中和烧瓶里的废液。
不适合带电的环境：油库、化工厂、燃气站、学校；
隐蔽：政府单位、军事设施、博物馆；
长距离：国家大型水利水电工程、边境线、石油管道、燃气管道、高铁、地铁；
抗电磁干扰：机场、空管局、电视台、雷达站；
耐腐蚀：核电站、化工厂、海边；
气体进入进气管道接头后绝大部分流量过分流器通道，其中很小一部分进入传感器内部的毛细钢管，由于分流通道的特殊结构，可以实现这两部分气体流量成正比例关系。传感器经过预热加温，里面的温度高于进入气流温度，此时通过毛细钢管传热和温差量热发原理测量这一小部分气体的质量流量。用这种方法测出的气体流量可以忽略温度和压力影响。将传感器测得的流量检测信号输入电路板，经过放大后输出，就完成了质量流量测量的功能
利用流动流体传递热量改变测量管壁温度分布的热传导分布效应的热分布式流量计曾称量热式。
为扩大仪表流量，还可采用在管道内装管束等层流阻流件；扩大更大流量和口径还常采用分流方式，在主管道内装层流阻流件以恒定比值分流部分流体到流量传感部件。
热分布式TMF可测量低流速（气体0.02~2m/s）微小流量
热分布式仪表用于H2 、N2 、O2、CO 、NO等接近理想气体的双原子气体，不必用这些气体专门标定，直接就用空气标定的仪表，实验证明差别仅2%左右；用于Ar、He等单原子气体则乘系数1.4即可；用于其他气体可用比热容换算，但偏差可能稍大些。
气体的比热容会随着压力温度而变，但在所使用的温度压力附近不大的变化可视为常数。
被测量气体组分变化较大的场所，因cp值和热导率变化，测量值会有较大变化而产生误差。
对小流量而言，仪表会给被测气体带来相当热量。
氢气在氯气中燃烧火焰是苍白色。与氢气的反应化学方程式：H₂+Cl₂=点燃=2HCl。现象：H₂在Cl₂中安静地燃烧，发出苍白色火焰，瓶口处出现白雾。注意事项：将点燃的氢气放入氯气中，氢气只在管口与少量的氯气接触，产生少量的热。
点燃氢气与氯气的混合气体时，大量氢气与氯气接触，迅速化合放出大量热，使气体急剧膨胀而发生爆炸。工业上制盐酸使氯气在氢气中燃烧。氯气中混和体积分数为5%以上的氢气时遇强光可能会有爆炸的危险。氢气在氯气中爆炸极限是9.8%～52.8%。
扩展资料氢气在氯气中燃烧实验所需仪器和药品及实验现象：
仪器：启普发生器、铁架台（含铁夹）、烧杯、大试管、橡皮塞、止水夹、电子打火机、毛细钢管、胶皮导线、医用塑料注射器、输液器等。
药品：高锰酸钾、浓盐酸、锌粒、稀盐酸、饱和食盐水、紫色石蕊试液、NaOH溶液等。实验前，一定要检查装置的气密性，后装药品。
实验现象：纯净的氢气在氯气中安静的燃烧，放出大量的热，生成的氯化氢气体极易溶于水，其水溶液就是盐酸。
氯气的用途：化学工业用于生产次氯酸钠、三氯化铝、三氯化铁、漂白粉、溴素、三氯化磷等无机化工产品，还用于生产有机氯化物，如氯乙酸、环氧氯丙烷、一氯代苯等。
参考资料来源：百度百科——氯气
毛细管的计算法：
制冷系统中一般称内径0.5～2mm左右，长度在1～4m左右的紫钢管为毛细管。在内径及长度已确定后，毛细管的流量主要受进、出口两侧即高、低压两端压力差大小的影响，与来液过冷度大小、含闪发气体多少以及管弯曲程度、盘绕圈数等也有关。
因此机组系统一定时，不能任意改变工况或更换任意规格的毛细管。据有关实验表明，在同样工况和同样流量条件下，毛细管的长度与其内径的4.6次方近似成正比，即 L1/L2=(d1/d2)4.6。
当环境温度升高或制冷剂充加量过多时，冷凝器压力变高，毛细管流量增大会使蒸发器压力及蒸发温度随之升高。反之，当环境温度降低或制冷剂充加量不足时，冷凝器压力变低，毛细管流量减小会使蒸发器压力及蒸发温度随之降低，导致制冷量下降，甚至降不到所需的温度。
因此，采用毛细管的制冷设备，必须根据设计要求严格控制制冷剂的充加量。例如200L左右的电冰箱加R12量在150克左右，上下偏差不大于5克。一般系统的首次充液量M可近似按下式确定： M=20+0.6V （克） 式中：V蒸发盘管内容积(cm3)
一般冰箱用内径为0.5mm、长度3m的紫铜毛细管。
一般空调用内径为1.42mm、长度450mm的紫铜毛细管。
扩展资料：
空调毛细管的作用：
毛细管的功能是将冷凝器来的高压氟利昂制冷剂节流降压成低压氟利昂制冷剂，而后到蒸发器中汽化吸热，实现制冷过程。制冷剂通过毛细管产生的压力降随毛细管长度，内径及内壁粗糙度而变，毛细管越长、内径越细和内壁越粗糙，则产生的压力降越大。
每一台空调器都配有一根与制冷系统匹配的毛细管。制造厂对每一根毛细管的流量均做测定，所以在维修空调器时，不能随意更换。
空调器蒸发温度和蒸发压力的调整，可以用改变毛细管长度或内径的方法来达到。若要提高蒸发温度，可以缩短毛细管的长度或增加毛细管的内径；若要降低蒸发温度，则可加长毛细管的长度或减少毛细管的内径。通常采用改变毛细管长度的方法来调节蒸发温度的高低。
若用改变毛细管内径的方法，则蒸发温度变化比较大。这是因为毛细管的截面积与直径的平方成正比，对于小直径的毛细管，即使内径改变0.1毫米，也会造成明显的压力降变化。
在日常工作中，有些人误认为增加毛细管的直径，就可增加制冷剂的流量，从而使空调器的制冷量增加。但事实上并非如此，毛细管的内径增加，使制冷剂通过毛细管的压降减少，从而导致其蒸发温度上升，使空气与制冷剂热交换温差缩小，因而影响换热效果，使空调器制冷量下降。
所以每一台空调器出厂时，都要配上一根与制冷系统完全匹配的毛细管，以使空调器在规定的制冷量测试工况下获得最大的制冷量。若随便更换，则必然会使毛细管与制冷系统不匹配，从而使制冷量下降。
法定代表人：柳令河
成立时间：2017-04-05
注册资本：300万人民币
工商注册号：440300200623555
企业类型：有限责任公司(自然人独资)
公司地址：深圳市光明新区公明街道合水口社区合水口新村西区一排4栋408室
如果想自己操作一下，至少需要一个测制冷剂压力表。通常冰淇淋机的静止时压力为1.2-1.5MPA。
检漏最简单有效的办法：准备肥皂水，用毛刷在毛细钢管上涂抹一遍，包括冷凝器上的铜管。如果哪里出现气泡，就说明哪里泄漏了。但如果在发泡体里的铜管泄漏，用这种办法是检不出来的。
肯定是不行的！管径不行！！
理论上白钢材质是可以的，可是铜材质毛细管很容易买到啊！
冰箱常用外径1.6mm的，冰柜常用外径1.8mm,市场上的毛细管因生产厂家不一样，内径有所偏差，外径也有偏差，不过长度确定下来了，内径有一定偏差，也无所谓。
长度根据下表对照，这个表应该是冰箱用毛细管的：
