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对不起，只想对 1# 说：对不起！这本 DGJ 08-100-2003《低压用户电气装置规程》的第 6.1.5 条，确实规定“保护接地……与防雷接地共用接地装置时，接地电阻不得大于 1 Ω”且还是现行地方标准中的“强条”，但却是一条极为不合理的规定。DGJ 08-100-2003《低压用户电气装置规程》由上海市电力公司主编，其中不但存在不合理的规定，而且还存在严重问题。审图意见只是机械照搬 DGJ 08-100-2003《低压用户电气装置规程》的第 6.1.5 条，应该属于一个错误。

发稿时间：2014-05-12

吕润平 王 伦 李 苑

[摘 要] 影响建筑能效理论值测评结果相对节能率的因素主要有建筑构造方面因素和建筑设备方面因素，建筑构造方面需要考虑使用了哪些材料构造及其保温性能，建筑设备需要考虑冷热源性能系数、风机耗功率、冷热水循环输送水泵输送效率等因素。由于进行建筑能效理论值测评需要收集的工程文件资料比较多，本文将对建筑能效理论值测评的影响因素作一个研究，可以为收集文件资料提供基本依据，并为展开相关研究提供一点便利。

[关键词] 能效测评 相对节能率 传热系数 建筑设备

1 引言

建筑能效测评，是指对建筑物能源消耗量及建筑物用能系统效率等性能指标进行检测、计算、评估，并给出其所处水平的活动[1]。建筑能效测评可分为理论值测评和实测值测评两个阶段，建筑能效理论值测评应在项目竣工验收之前进行，是根据设计资料、施工文件对建筑围护结构和设备系统进行功能检查和性能检测，同时结合新技术应用情况综合评价建筑物建成状态下的节能水平。建筑能效理论值标识有效期为1年。建筑能效实测值测评是在建筑能效理论值标识完成且建筑用能设备正常运转后，根据不少于1年的建筑能耗现场连续实测结果，对建筑能效理论值标识等级进行的修正活动，其标示有效期为5年。理论值测评的结果是相对节能率及能效标示等级。

相对节能率是指测评标识建筑与比对建筑相比，其节能量与比对建筑全年能耗量之比。其中，测评标示建筑就是所要进行能效测评的设计建筑，比对建筑是指一栋符合节能标准要求的假想建筑，其形状、大小、朝向、内部的空间划分和使用功能与所测评标识建筑完全一致，围护结构热工性能指标及供暖空调系统节能性能满足现行节能设计标准。本文想要讨论的就是影响建筑能效理论值测评相对节能率的几个影响因素。

本文将采用单因素分析法的研究方法，即每次只变动一个因素而其他因素保持不变，运用斯维尔能效测评软件BEEC2012版进行能效测评建模、计算，综合多个能效测评案例，得出影响建筑能效理论值测评相对节能率计算的主要因素，以供进一步研究探讨。

2 建筑构造对建筑能效理论值测评的影响

建筑构造对建筑能效理论值测评的影响主要来自于不同工程构造的传热系数，传热系数是指在稳态条件下，围护结构两侧空气温差为1K，在单位内通过1m2围护结构的传热量，单位为W/(m2·K)，传热阻是其倒数[2]。民用建筑构造主要包括外围护结构部分的屋顶、外墙、冷热桥、挑空楼板等，内围护结构部分的内分隔墙体及楼板，以及门、窗部分。一般来说，建筑构造的传热系数越低，传热阻越大，其节能保温效果越好，相对节能率也就相对高一些。

由于一定的建筑构造是由多种建筑材料组合而成的，建筑材料的导热特性也就会影响建筑构造的传热系数。在建筑构造中，采用不同的保温材料其保温效果不一样，不同的构造尺寸（厚度），节能效果也不一样。比如在保温材料中，导热系数低的聚氨酯保温板保温节能效果要比挤塑聚苯板（XPS）好得多，中空玻璃构造比八十年代采用的普通透明玻璃节能效果也要好。

南京大学本部3#宿舍楼是建于二十世纪六七十年代的六层砖混结构老房子，其外墙是由350厚的青砖建造，由保温砂浆砌筑，没有保温材料构造，屋顶是钢筋混凝土结构，窗户现采用断热钢框low-e 6+12+6中空玻璃。经输入其他建造构造及材料计算得，该建筑的节能率为50.91%，相对节能率为1.82%（设计节能率为50%）。

现在假设该建筑采用目前大部分建筑常见的240厚砖墙，以及加上挤塑聚苯板（XPS）保温材料，同样用断热钢框low-e 6+12+6中空玻璃窗户及木夹门等建筑材料，输入软件计算得节能率为57.31%，相对节能率为14.61%（设计节能率为50%）。由此可见，给建筑物加上保温材料后，相对节能率有显著地改善。

由于门窗部位是建筑物保温的薄弱之处，因此建筑物选用门窗材料性能的不同对该建筑物能效理论值测评的影响还是很大的。门的保温性能主要体现在其传热系数上，而窗户的保温性能体现在窗户的传热系数和窗遮阳系数[3]上。

中博咨询大厦地上层数有24层，总高97.2米，各楼层设置外窗较多，东向有149个，南向有371个，西向160个，北向388个，东向窗墙比为0.33，西向窗墙比为0.25，南向窗墙比为0.36，北向窗墙比为0.28。该测评建筑外窗构造的设计是东西南面窗户采用断热铝合金较低透光LOW-E中空玻璃窗，经检查相关文件得该玻璃窗户传热系数是2.60W/（m2·K），遮阳系数为0.40，可见光透射比为0.44。北面窗户采用断热铝合金镀膜中空玻璃窗，传热系数为3.0 W/（m2·K），窗遮阳系数为0.70，可见光透射比为0.60，同时该建筑还在西面和南面采用了外遮阳（遮阳板），西向外遮阳系数为0.76，南向为0.77。经计算其相对节能率是5.32%（设计节能率为65%）。现假设北面窗户也采用东西南面窗户的设计，即将北面窗户传热系数改为2.60W/（m2·K），遮阳系数改为0.40，可见光透射比为0.44，同时所有窗户都采用了外遮阳措施，外遮阳系数为0.76，则计算其相对节能率为9.51%（设计节能率为65%），变化比较明显。

将窗户传热系数保持不变，即保持东西南面窗户传热系数2.60 W/（m2·K），窗户北面传热系数3.0 W/（m2·K）不变，而将东西南北所有的窗户遮阳系数上调为0.80，计算得相对节能率为12.77%，即可知在中博咨询大厦中，窗遮阳系数越大，相对节能率才越大。

但是经过计算也发现，窗遮阳系数与相对节能率之间并没有简单的线性关系。在滨江公寓壹号楼(地上44层，建模高度141.8米，见图3）能效测评模型中，设计使用的窗户材料是隔热金属窗框6+12A+6中空玻璃，传热系数3.40 W/（m2·K），窗遮阳系数是0.69，无外遮阳，计算得其相对节能率是11.53%（设计节能率为50%），

如将窗遮阳系数下调为0.59，其他数值保持不变，计算得相对节能率为15.34%，由此可知，在滨江公寓壹号楼能效测评模型中，窗遮阳系数越小，其相对节能率越大。

不同的能效测评建筑窗遮阳系数对于相对节能率的影响不一样，原因在于窗遮阳系数对于夏季供冷期来讲当然是越小越好，但是在冬季采暖期，窗遮阳系数小的耗能就要更大了，而建筑能效测评是对包括夏季供冷期和冬季采暖期在内的整个建筑物节能效果的一个评价，因此相对节能率要对窗遮阳系数进行综合权衡。相对节能率与窗户遮阳系数之间的关系还需要进一步研究。

3 建筑设备因素对建筑能效理论值测评的影响

在现代建筑物中，由于大量的采用了空调采暖设备及电气照明等用能设备系统而使得建筑设备因素也是能效理论值测评需要考虑的一个重要方面。

交通银行江苏省分行新营业办公大楼，设计空调建筑面积有56000 m2，空调逐时冷负荷为7020 kW，热负荷为5500 kW。该建筑在施工中采用了如下暖通设备：空调冷源由YORK牌的2台离心式冷水机组、1台螺杆式冷水机组提供，热源采用3台德国威索公司产的油气两用燃气热水锅炉。螺杆式冷水机组制冷量1241kW，耗电总功率为211 kW，机组COP为5.88；离心式冷水机组制冷量2637 kW，耗电总功率为459 kW，机组COP为5.74。由此计算出机组综合COP为5.77。油气两用燃气热水锅炉制热量为1950 kW，额定热效率为0.85。空调风系统为粗中效二级过滤，使用的风机全静压为896Pa，包括风机、电机及传动效率在内的总效率是0.58。根据DGJ32TJ135-2012标准，风机耗功率 =896/（3600*0.58）=0.43；输送水泵扬程为28米，水泵在设计工作点的效率为0.87，热水系统供回水温差为12℃，冷水系统供回水温差为6℃。则热水系统输送能效比=0.002342*28/(12*0.87)=0.0063，冷水系统输送能效比=0.002342*28/(6*0.87)= 0.01256。

代入已设置好的计算模型中，得出该测评建筑的节能率为51.29%（设计节能率为50%），相对节能率为2.58%。

现假设该能效测评建筑空调热源设备由3台油气两用燃气热水锅炉改为由8台克莱门特生产的型号为CSRAN2202-B的风冷热泵机组（屋面安装）提供，同时冷源改由上述风冷热泵机组和2台螺杆式冷水机组提供。已知该型号风冷热泵机组单台制冷量为709.8kW，制热量791.8kW，机组COP是3.91，螺杆式冷水机组单台制冷量为1241kW，机组COP为5.88。风机及输送冷热水泵等设备未改变。代入软件计算得出该测评建筑的节能率为53.16%，相对节能率为6.32%（设计节能率为50%）。

从上述案例可知，能效测评建筑空调采暖设备尤其是冷热源、冷热水循环输送水泵、空调风机系统等设备的选择对建筑能效测评相对节能率的影响比较大。

4 小结

建筑材料（保温材料）的导热性能会影响建筑构造的传热系数，进而影响设计建筑能效测评的相对节能率，尤其是门窗等保温构造薄弱部位。窗户的传热系数不同对相对节能率的影响比较明显，但窗户的遮阳系数与相对节能率的关系则需要进一步研究。本文既提供了相对节能率随窗遮阳系数增加而增大的案例，也有相对节能率随窗遮阳系数减小而增大的案例。在建筑设备影响方面，本文首先提供了较为传统的热水锅炉和冷水机组提供空调冷热源的情况，然后将空调冷热源设备改为由风冷热泵机组和冷水机组提供，从而得出相对节能率变化的比较。并说明了建筑空调采暖设备，包括冷热源、冷热水循环输送水泵、空调风机系统等设备的选择对建筑能效测评相对节能率具有重要影响。

参考文献

[1]民用建筑能效测评标识标准，DGJ32/J135-2012.

[2]江苏省居住建筑热环境和节能设计标准，DGJ32/J71-2008.

[3]江苏省公共建筑设计标准，DGJ32/J96-2010.

建筑消防给水设备在运行上具有一个普遍的特点,即这些设备平时很少运行,一旦灭火时却需要可靠地投入使用。但是,这些设备由于长期不用,灭火时却不一定能保证设备的正常运行。其中,消防泵也不例外。为加强消防泵给水的可靠性,上海市工程建设标准《民用建筑水灭火系统设计规程》(DGJ08-94-2001) 在国内首次提出了消防泵的自检问题。该规程规定,超高层建筑、一类高层公共建筑的消防泵宜设定时自检装置。另在修订中的《建筑设计防火规范》也提出:消防给水设备必须具有自动巡检功能。

消防泵的自检即自动巡检,它是在设定的时间周期内自动地启动消防泵,对消防泵的运行进行检查。消防泵自检的目的在于增加消防泵的可靠性,保证消防给水系统整体的可靠。采用消防泵的定时自检装置,有利于及时了解消防泵的实际性能,解决消防泵的锈蚀卡死问题、保持消防泵良好的工况,也有利于消防系统管理的智能化。它对提高消防给水系统的安全可靠性有一定的意义。

1、消防泵自检方式

1.1常速自检方式

常速自检方式又称工频自检方式。它是定期将消防泵以额定转速运行一段时间后自动停泵。为保证自检时消防泵运行的压力对系统不造成破坏,必须对消防泵原有的进出水管路进行调整完善。

在消防泵从消防水池吸水的方式中,应在出水管上设旁通管。自检时打开旁通管上的电磁阀,消防泵自检运行的出水从旁通管排至消防水池,自检完成后关闭电磁阀,恢复原正常工作状态。在消防泵从市政给水管网吸水的方式中,也应考虑自检运行时的超压。此时,在消防泵的进出水管上设旁通,自检时打开电磁阀,使出水又回到进水管路。运行超压后,从系统的泄压阀排至室外明沟。同时,为防止对市政给水的二次污染,在消防泵的吸水管路上须设置倒流防止器。

1.2低速自检方式

低速自检方式也是消防泵定期巡检的方式之一。消防泵在自检时是以独特的低速方式运行,它对消防给水管网不必作较大的改动。在低速自检方式中,消防泵的转速较低,其出水压力较小。根据控制方法的不同,可分为软启动器方法和变频方法。

1.2.1软启动器方法

它利用软启动器来控制消防泵的自检,不考虑降压启动。在预先设定的周期内,按预先设定的软启动器运行方式进行消防泵的自检。这种运行方式是由软启动器来控制消防泵的启动阶段,即消防泵的定时软启动技术(SSD)。它时间较短,一般在10 s左右。整个过程运用可编程控制技术( PLC)来实现,以达到消防泵始终保持良好的准备状态。

现上海市建筑产品推荐性通用图集《XZW生活气压供水成套设备、XWG智能型无负压稳流给水设备安装》(2000沪S/T-102) 中,消防自检采用的就是软启动器方法。

1.2.2变频方法

这种方法是由微机控制器( PCL) 中的巡检周期时钟启动巡检子程序,从变频调速器中输出一个较低的频率去驱动消防泵。通常,控制消防泵的频率所产生的转速在300 r/ min 左右。因其转速远低于消防泵的额定转速,故系统中不会出现较大的增压,消防给水系统可采用原有的管路。在巡检过程中,变频器是从零Hz 开始馈电,消防泵的启动也就较平缓,消防泵无机械冲击,消防泵的转速使叶轮保持转动但不出水的临界状态,不致造成系统管网的超压。

2、消防泵的2种自检方式的分析和比较

2.1技术性

消防泵自检方式为消防给水系统中消防泵的日常检测提供了一种方法。在消防泵自检中,不仅可防止消防泵的锈蚀卡死,还可对电机过载、短路、过压、缺相、欠压、过热等作出报警。消防泵的自检对提高系统的管理水平不失为一种技术进步。

在2种消防泵自检方式中,均能体现出自检对消防泵的维护作用,但低速自检方式仅运行了消防泵启动中的一个初级阶段,不能完全反映出今后消防泵实际运行的工况。此外,消防泵自检的结果反馈到消防控制中心后,需要人工作出进一步的判断。故消防泵自检方式不能完全代替人工对消防泵的维护管理。

2.2 自检方式的分析

常速自检方式在一定的时间内模拟了消防给水的实际工况。其检测的是消防泵启动、正常运行的全过程。而在管路设计上需作改进。最重要的是要防止旁通管路上的电磁阀故障,必须做到在自检时打开,自检完成后及时关闭。

低速自检方式不需对消防泵的管路作改动,但其检测的仅是消防泵正常工况中的一个阶段。消防泵可分为直接启动和间接启动,功率较大的需要间接启动。而间接启动有Y/△降压启动、自耦降压启动、软启动器启动等方式。在消防泵运行中,软启动器启动仅是消防泵运行的一个前期阶段,其后才是正常的运行。变频方法也未能运行到工频阶段。但对于防止消防泵的锈蚀,低速自检方式还是有一定的作用。相对而言,它具有低频驱动、低速转动、设备低功耗运行的特点。

2.3自检方式的比较

在消防泵自检方式中,常速自检方式和低速自检方式均在消防泵的维护中起到了一定的作用。从维护管理的角度看,它们都可在消防给水系统中运用。相对而言,常速自检方式能反映出消防泵实际的运行工况。从消防泵故障原因的角度看,消防泵长期不用造成的故障主要是泵机组轴的咬合问题。电机启动不完全的工况问题较少,故过分强调消防泵完整工况的运行,其意义不是很大。常速自检方式适用于消防泵从消防水池吸水的情况,设计中应合理考虑管路的布置。图2 方法在运行中存在一定的问题,很快可造成超压,在工程中应用不是很合适。而常速自检方式和低速自检方式各有其特点。低速自检方式虽对消防泵的运行检测工况不全面,但对消防泵管路的设计无特殊要求,基本上可以适用于消防泵自检的技术要求。它较适用于消防泵直接从市政管网吸水的情况。

2种自检方式的主要特点对比见表1 。

通过分析比较可以看出,当消防泵从消防水池吸水时,宜选用常速自检方式或低速自检方式(见图1 和图3) 当消防泵从市政给水管网吸水时,宜选用低速自检方式,采用变频方法或软启动器方法均可(见图3)。

3、消防泵自检的技术要求

消防泵自检作为消防给水系统中的新技术,无论是哪种自检方式,均需要有一定的技术要求作保障,才能使其完善、可靠。

(1)消防泵自检方式均需采用PLC 控制。自检的周期一般设定在10～15 d ,每次自检运行时间宜在5～10 min。消防给水系统每年宜进行一次全面的测试,消防泵也应进行出水(正常工况) 的试验。这是因为消防泵自检的最佳工况是能真实地反映消防泵实际运行的工况。

(2)消防泵自检方式应具有火灾时自动切换功能,并确保消防泵启动后不得自动停泵。在消防泵灭火运行时,对自检信号应不予响应。在消防泵自检期间,若遇到消防运行的命令时,应能立即中断正在进行的自检动作,及时关闭旁通管路上的电磁阀并加以确认,强行停止自检。系统自动将消防泵转入正常(工频)工况,使消防泵达到额定转速,确保消防泵的出水能满足系统的流量和扬程要求。

(3)在设有消防泵自检的消防给水系统中,从可靠的角度出发,均需设置泄压阀。无论是常速自检方式还是低速自检方式,都有可能出现系统的超压问题。若电磁阀未打开或软启动器、变频器运行不正常,就可能在闷泵。泄压阀可在系统中设一套共用。

(4)由于消防泵加强了平时的维护管理,消防泵需要经常运行,故消防泵机组也需考虑水泵和管路的隔振措施。作为消防泵还应防止被冰冻,保证系统的正常,不致设备失效和损坏。

除了满足以上的技术要求外,对于常速自检方式,还应能在消防泵自检前自动打开电磁阀,并必须在自检完成后自动关闭该阀门。其中的电磁阀也可用泄压阀代替。旁通管宜设在消防泵出水的止回阀前,便于各台消防泵分别检测,且可防止系统从高位消防水箱出水,达不到消防泵检验的目的,消防泵从消防水池吸水的自检方式应利用自检的排水,可将其回到消防水池再利用并可投加消毒剂。其排水管的管径宜与消防泵出水的管径相同。消防泵从市政管网吸水的自检方式应防止消防给水对市政给水的回流污染。对于低速自检方式,设置泄压阀也是必要的。

4、结论

(1)消防泵自检方式是消防给水系统中消防泵的性能检查方法之一。它是消防给水系统加强维护管理的技术进步。但消防自检方式不能完全代替人工消防设备的检查,消防泵仍需注意平时的定期人工维护保养,人工定期试车,以完善系统给水的可靠性。

(2)消防泵自检方式主要有2 种。常速自检方式可以较好地模拟消防给水的实际工况。低速自检方式主要反映了电机运行的状态,不能完全反映水泵运行的工况,低速自检方式的软启动器控制和变频控制的自检方法可起到防止消防泵机组的锈蚀卡死作用。

(3)常速(工频)自检方式是一种较好的自检方法。常速自检方式和低速自检方式均可在消防给水系统中运用。两者各有其特点。在消防泵机组的设计中应合理考虑管路的布置。对消防泵直接从市政管网吸水和消防泵从消防水池中吸水的形式,采用常速自检方式时,消防泵管路的布置方式应满足水源的卫生、水量的利用和系统超压的控制等要求。

(4)消防泵自检过程的评价标准除了能自动地运行消防泵,还宜能模拟消防实际的工况,满足消防泵机组在灭火时的需求。

请参考一下资料：

《民用建筑电气设计规范》(JGJ16-2008)

《低压配电设计规范》(GB50054—95)；

《建筑照明设计标准》(GB50034-2004)；

《建筑物防雷设计规范》(2000年版)(GB50057—94)；

《火灾自动报警系统设计规范》(GB50116-2008)

《建筑设计防火规范》(GB50016-2006)

《通用用电设备配电设计规范》(GB50055-93)

《商业建筑设计防火规范》(DGJ32/J67-2008)

《公共建筑节能设计标准》(DGJ32/J96-2010)

这些都是要满足的最新设计规范，只要按照这些规范来，那就OK了。

祝你好运，别忘了给分哦。

1、《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》GB50067-97第8.2.1条“面积超过2000m2的地下汽车库应设置机械排烟系统。现在审查中遇到开窗面积合适，自然排烟距离满足要求，是否可以不设置机械排烟系统。

答：不可以不设机械排烟系统。超过2000平米的地下车库，火灾发生时，由于烟气瞬间爆发且迅速蔓延，其流动特性无法预测，因此应设置机械排烟系统。可开启外窗可作为排烟补风口。

2、高层住宅地下室为自行车库、机电设备用房时，地下一层前室和楼梯间可不设机械加压送风装置，地下一层中超过20m的内走道是否要设排烟系统。

答：根据《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95第8.4.1条：一类高层住宅及超过32m的二类高层住宅无自然排烟条件的长度超过20m的内走道应设排烟系统。

3、底层外门可以作为自然排烟口吗?(①某七层公共建筑,二层以上均满足自然排烟要求，一层有一个58米长的无外窗内走道，内走道两端各有一个直接通往室外的外门，外门开启后满足内走道排烟面积要求，一层内走道是否需设机械排烟.②商场、超市等建筑的一层入口的大门是否可计入自然排烟的可开启外窗面积？③自然排烟口按《建筑设计防火规范》9.2.2-4规定其他场所，宜取该场所建筑面积的2％～5％。对于长走廊，走廊尽头的门是否可作为自然排烟口，可以作为自然排烟口的有效面积如何计算，最底高度从多少开始算。

答：外门为安全出口,为有利安全疏散,不宜作为自然排烟口。某些场合，在不影响安全疏散的前提下，可以兼作排烟用，但有效面积应该折算。

4、超过50m的一类高层建筑，地上部分采用机械防烟措施，只有一层地下室，地下防烟楼梯间具备自然排烟条件，可以采用吗？

答：应按《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95(2005年版)第8.2.1条处理。

5、建筑高度在100米以内，层数34层的住宅楼（或商业网点），地下一层为汽车库或自行车库时。分段设计正压送风比较困难，包括地下层在内是否可以合用一个正压送风系统，不进行分段设计。

答：根据《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95(2005年版)第8.3.3条层数超过三十二层的高层建筑，其送风系统及送风量应分段设计。

6、有的建筑设计人员在设计具有正压送风的防烟楼梯间吋，也顶部设置了0.8m2百叶窗，有此必要吗?

答：设置机械加压送风系统的防烟楼梯间，不应再设自然通风百叶窗。

7、地下汽车库4000m2，设二个2000m2的防烟分区，每个防烟分区分别设置排烟风机。问消防补风风量如何计算？

答：按《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》GB50067-97第8.2.7条规定，机械排烟补风量不宜小于总排烟量的50%。

8、纯住宅地下室自行车库采用自然排烟，开窗面积按（走道面积+最大无窗车库面积）×2%计算，还是按（走道面积+所有无窗车库面积）×2%。

答：开窗面积宜按（走道面积+最大无窗车库面积）×2%计算。

9、风管穿越防烟楼梯间是否与《高规》50045-95第6.2.5.1条冲突？

答：不冲突。《高规》50045-95第6.2.5.1条只是不应开设门、窗、洞口，风管穿越防烟楼梯间时必须装设防火阀,且风管要有2h耐火极限等相应防火措施，不属于此列。ehvacr.com

10、大于5000㎡丁类厂房要排烟，但是此类厂房一般为钢结构厂房，较高，上下2层窗，高窗一般难以手动开启。按GB50016第9.2.4条，作为自然排烟的窗口宜设置在房间的外墙上方。如何审查？

答：高大空间采用高窗作为自然排烟时，图纸应明确采用电动开启窗，排烟窗应在室内净高度的1/2以上，开启面积满足自然排烟口要求，并应沿火灾气流方向开启,并明确与火灾自动报警系统联动或由其他电动设施控制开启，并在自动排烟窗附近同时设置便于操作的手动开启装置ehvacr.com

11、按GB50016第9.1.3条，丙类厂房中建筑面积大于300㎡的地上房间要排烟，如果丁类厂房要排烟，是否也执行此条，建筑面积小于300㎡房间可不可以不设排烟设施？

答：根据《建筑设计防火规范》GB50016-2006第9.1.3条规定：任一建筑面积大于5000m2的丁类厂房应设置排烟设施。建筑面积小于300m2的丁类厂房不设排烟设施。

12、一个防烟分区机械排烟和自然排烟结合是否可行？（有的车间跨度超60M，中间仅少数区域不能满足自然排烟要求）

答：同一空间内的防烟分区一般应采用同一种排烟方式。

13、机械排烟补风系统，补风管穿越其他防火分区或不同的防火单元处的防火阀,其关断温度应为多少?

答：排烟补风管上设置的防火阀熔断温度应为70℃。

(理由:室外空气风管内空气流动补风管1h耐火极限防火保护)

14、封闭楼梯间不能天然采光和自然通风时，按规范应按防烟楼梯间的要求设置。在小型商业用房为三层时，按规范也需设封闭楼梯间。当其不具备自然排烟条件时，是否只要能满足《商业建筑设计防火规范》DGJ32/J67-2008第8.3.1条的疏散距离，就可不按防烟楼梯间要求？

答：与建筑专业协调，保证疏散距离满足《商业建筑设计防火规范》DGJ32/J67-2008第8.3.1条要求时，可以不按防烟楼梯间设置。

15、净高超过6m的高大空间是否可以划分防烟分区，分别排烟?

答：一般不需要划分防烟分区。如需划分防烟分区，挡烟垂壁下垂高度应由计算确定。

16、江苏省住宅设计标准DGJ32/J26-2006第8.4.14条。高层住宅上部楼梯间或前室有可开启外窗，地下为自行车库，汽车库或设备用房时，其地下一层楼梯间或前室可不设加压送风，如底层为小商铺，是否适用。

答：根据《江苏省住宅设计标准》DGJ32/J26-2006第8.1.4条：住宅建筑的底部，设置商业服务的网点用房，该用房层数不超过二层，建筑面积不超过300㎡，采用耐火极限大于1.5h的楼板和耐火极限大于2.00h且不开门窗洞口的隔墙与住宅和其他用房完全隔开，且住宅和商业网点的疏散楼梯和安全出口分别独立设置时，其防火设计按住宅要求进行设计。

17、如高层住宅上部和地下室楼梯间与消防电梯合用前室均无外窗，正压送风是否要分开设置，地下部分风量如何选取？

答：地上和地下部分在同一位置的防烟楼梯间需设置机械加压送风时，加压送风系统宜分别设置。若合用一个风道时，风量应叠加，且均应满足地上、地下加压送风系统的要求（防烟楼梯间的余压值、门洞风速），地下部分加压送风量应按计算值及《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95(2005年版)第8.3.1条表格执行，建议按《实用供热空调设计手册》第十三章“建筑防火与防排烟”方法执行。暖通在线

18、密闭内走道，但朝向内走道的房间有可开启的外窗，内走道按规定设置机械排烟系统时根据GB50016-2006之9.4.4是否设机械补风系统？

答：如房间与走道的门为普通门时，内走道可以不设补风系统。

19、现在一些做复合板风管的厂家往往会提供以它们的产品作为国家建筑标准设计图集所谓的国家建筑标准设计参考图，上面有关的不燃性等级是否可信，在设计中能放心选用吗？

答：厂家产品应有合格证，消防产品应有消防检验机构检验合格证书（报告）。

20、商住楼“剪刀楼梯与三合一前室组合时，暖通专业需在三合一前室设加压送风系统，其与建筑专业三合一前室应采光自然通风有矛盾”。

答：不矛盾。超过50m的商住楼的三合一前室需设加压送风系统。

本书主要根据JGJ16-2008《民用建筑电气设计规范》，选取其中强电部分具有典型和应用广泛的条文做系统阐述，收录与其相关的设计示例和参考数据供读者参考。全书共分12章，包括：概论、术语、供配电系统、配变电所、继电保护及电气测量、自备应急电源、低压配电、配电线路布线系统、常用设备电气装置、电气照明、民用建筑物防雷、接地和特殊场所的安全防护等。

图书目录编辑

出版说明

1 概论

1.1 发电厂和电力系统简介

1.2 电路与电路计算公式

1.3 建筑电气设计与电路图绘制

1.4 建筑电气设计规范与标准图

2 术语

2.1 民用建筑电气设计常用术语

2.2 建筑电气工程施工常用术语

3 供配电系统

3.1 负荷分级及供电要求

3.2 电源及供配电系统

3.3 电压选择和电能质量

3.4 负荷计算

3.5 无功补偿

4 配变电所

4.1 所址选择

4.2 配电变压器选择

4.3 主接线及电器选择

4.4 配变电所形式和布置

4.5 10（6）kV配电装置

4.6 低压配电装置

4.7 电力电容器装置

4.8 对土建专业的要求

4.9 对暖通及给水排水专业的要求

5 继电保护及电气测量

5.1 继电保护

5.2 电气测量

5.3 二次回路及中央信号装置

5.4 控制方式与操作电源

6 自备应急电源

6.1 自备应急柴油发电机组

6.2 应急电源装置（EPS）

6.3 不间断电源装置（UPS）

7 低压配电

8 配电线路布线系统

9 常用设备电所装置

10 电气照明

11 民用建筑防雷

12 接地和特殊场所的安全防护

参考文献

为保证电气设计质量，需要认真做好设计前期的工作准备，有针对性地提出本专业所需条件，由建设方确认，并提供本专业所需资料及本项目的设计任务书。

设计师将充分熟悉现场条件、建设方提供的设计资料和任务书，以及本工程建筑、结构、给排水、暖通等各相关专业的资料和意图，充分优化本工程的电气专业设计，提供良好的服务，概括如下：

(一) 设计依据完备、可靠；

(二) 设计程序严谨、合理；

(三) 设计内容正确、详实；

(四) 设计深度满足本工程各阶段的需要；

(五) 设计文件规范、工整，符合国家规定与技术标准；

(六) 设计变更原因清楚，责任分明，依据确凿；

二、变、配电系统

(一) 设计原则

本工程为一类高层建筑，供电负荷等级为一级的设备有：所有消防设备（包括消防控制室、消防水泵、消防电梯、防排烟风机、火灾自动报警及自动灭火系统、应急照明、疏散指示标志和电动防火卷帘、电动防火阀等）；非消防客梯、生活水泵、地下室照明及通风为二级负荷；其他负荷为三级。

(二) 计量方法

采用在变电所低压侧计量的方式。变压器出线处设有总计量装置，按供电局要求对各类负荷进行分项计量。

(三) 功率因数补偿

采用在变电所低压侧集中设置电容柜自动补偿的方式。补偿后的功率因数在高压侧达到0.9以上。

(四) 应急配电系统

当两路市电因故全部停电时，柴油发电机组自动启动，并在15秒内向应急负荷供电。在变电所低压侧设有应急母线段，该母线段由市电或发电机组供电，两者间设有电气和机戒联锁，防止误操作。

(五) 供电控制

较大容量的设备由变电所直接供电，其它用电设备均由各层（区）配电箱供电。世纪星介绍一般设备由就地控制箱自动或手动控制，消防设备由消防控制室控制，并均可就地进行手动控制。

(六) 应急照明电源 (一览建筑文库）

由于本工程为调度大厦，对弱电系统设备及通讯设备供电要求可靠，即通讯是不能中断的，否则在中断电源情况下，难以进行指挥调度，为保证通讯及计算机系统和应急照明系统连续工作，设置UPS系统和EPS系统，保证电源不间断。

(七) 设备安装和线路敷设

设备房和竖井内的动力或照明配电箱明装，其他箱体暗装；竖井内的电缆线路沿桥架明敷，其他线路穿管暗敷或沿金属耐火线槽在走道吊顶内敷设。大楼插座回路设30mA漏电开关以保护人身安全，本楼楼层照明总箱设300mA漏电开关以防火灾。

(八) 低压配电系统

本工程低压配电系统采用树干式与放射式相结合的供电方式。消防等重要负荷供采用双电源供电，并在末端自动切换。

本建筑采用二路高压进线，采用二台变压器，本建筑内有水泵房、冷冻机房等其他重要设备房，采取做法是高压采用单母线分段运行手动联络（自动联络或不联络）。

低压为母线分段运行，联络开关设自投自复、自投不自复、手动转换开关，自投时应自动断开非保证负荷，以保证变压器正常工作。

主进开关与联络开关设电气联锁，任何情况下只能关闭其中的两个开关，并且为避免动力负荷的启动干扰照明负荷，通常一台变压器的低压出线主要供给照明负荷，而另一台变压器的低压出线主要供给动力、空调负荷。

降低电气设备的成本从两个方面考虑解决，第一减少低压柜的出线回路，第二在设计的过程中选择好需要系数、同时系数以及功率因数。